Tüm tornalama takımları arasında en yaygın olanı boydan boya kesme takımlarıdır. Dış yüzeyleri, düzeltme uçlarını, çıkıntıları vb. döndürmek için tasarlanmıştır.

Yürüyen bir kesicinin prizmatik gövdesi (Şekil 1), diğerleri gibi, bir kesme parçası (kafa) ve bir tutucudan oluşur. Kesicinin kafası, ön 1, ana arka 2 ve yardımcı arka 3 yüzeyleri içerir. Bu yüzeylerin kesişimi, ana 4 ve yardımcı 5 kesme kenarını oluşturur.

Pirinç. 1. Bir torna takımının yapısal elemanları:

1 - ön yüzey; 2 - ana arka yüzey;
3 - yardımcı arka yüzey; 4 - ana kesme kenarı;
5 - yardımcı kesici kenar

Ön yüzeyde kesici tarafından çıkarılan talaşlar çıkar. Ana arka yüzey, ana kesici kenarın oluşturduğu kesme yüzeyine bakar ve ikincil arka yüzey, parçanın işlenmiş yüzeyine bakar.

Bilemeden sonra belirtilen yüzeyler ve kesici kenarlar, makinenin kinematiği dikkate alınarak seçilen iki koordinat düzlemine ve besleme yönüne göre belirli açılarda yerleştirilir.

Birbirine dik iki düzlem koordinat düzlemi olarak alınır (Şekil 2):

1) ana kesme kenarından geçen kesme düzlemi ve kesme yüzeyine teğet kesme hızı vektörü;

2) kesme hızı vektörüne dik ve aynı kenardan geçen ana düzlem.

Ana düzlemin başka bir tanımı daha vardır: boyuna Spr ve radyal Sp beslemelerinin vektörlerinden geçen bir düzlemdir; özel bir durumda, kesicinin tabanı ile çakışabilir, bu durumda kesicinin makine dışındaki açılarını statik konumunda ölçmek mümkündür.

Pirinç. 2. Boydan boya tornalama takımının geometrik parametreleri

Kesme hızı vektörü için, kesiciler ve diğer birçok aletle ilgili olarak, parçanın çevresel hız vektörü, çevresel hız vektöründen birçok kez daha küçük olan ve uzunlamasına besleme vektörü hesaba katılmadan alınır. ön ve arka açıların büyüklüğü üzerinde gözle görülür bir etkiye sahiptir. Sadece bazı durumlarda, örneğin matkaplar için, kesici kenarların matkap eksenine bitişik noktalarında bu etki önemli hale gelir.

Şek. Şekil 2, iş parçasının ve kesicinin plandaki görünümünü ve kesicilerin çalışma çizimlerinde belirtilmesi gereken geometrik parametreleri gösterir: γ, α, α1, φ, φ1. Aşağıda, değerlerini atamak için tanımlar ve öneriler bulunmaktadır.

Ana kesici kenarın ön ve arka açıları genellikle N-N ana kesme düzleminde ölçülür ve normal olarak bu kenarın ana düzlem üzerindeki izdüşümüne geçer, bu durumda çizim düzlemi ile çakışır. N-N düzlemi, içinde metalin deformasyonunun kesme sırasında meydana gelmesi nedeniyle seçildi.

Eğim açısı γ taban düzlemi ile ön yüzeye teğet olan düzlem arasındaki açıdır. Bu açının değeri, talaşlara geçiş sırasında metalin deformasyon derecesini, kesme kaması üzerindeki güç ve termal yükleri, kamanın mukavemetini ve koşulları belirlediğinden, kesme işlemi üzerinde belirleyici bir etkiye sahiptir. kesme bölgesinden ısıyı uzaklaştırmak. Eğim açısının optimal değeri γ, işlenen ve kesilen malzemelerin fiziksel ve mekanik özelliklerine, kesme modu faktörlerine (V, S, t) ve diğer işleme koşullarına bağlı olarak ampirik olarak belirlenir. γ açısının olası değerleri 0...30° arasındadır. Özellikle kırılgan kesme malzemelerinden yapılmış kesme kamasını sertleştirmek için, ilerlemeye bağlı olarak sıfır veya negatif talaş açısı (γf = 0 ...–5 °), genişlik f ile ön yüzeyde bir pah bilenir.

Rölyef açısı α kesme düzlemi ile yana teğet olan düzlem arasındaki açıdır. Aslında bu, kesicinin arka yüzeyinin kesme yüzeyine sürtünmesini engelleyen boşluğun açısıdır. Kesici aşınmasının yoğunluğunu etkiler ve γ açısı ile birlikte kesme kamasının mukavemetini ve kesme bölgesinden ısının uzaklaştırılması için koşulları etkiler.

Kesme kamasının maruz kaldığı yük ne kadar düşük ve ne kadar güçlüyse, değeri işlenmiş ve kesme malzemelerinin özelliklerinin kombinasyonuna, ilerleme hızına ve hızına bağlı olan a açısının değeri o kadar büyük olur. diğer kesme koşulları. Örneğin, yapısal çeliklerin kaba işlenmesi sırasında yüksek hız çeliğinden yapılmış kesiciler için α = 6...8°, finiş işlemleri için α = 10...12°.

Ana kesme kenarının eğim açısı λ- bu, kesicinin üst kısmından çizilen ana düzlem ile kesici kenar arasındaki açıdır. Kesme düzleminde ölçülür ve A takımının ucunu, özellikle şok yüklemesi altında talaşlanmadan korumaya ve ayrıca azalan talaşların yönünü değiştirmeye yarar. Ana kesici kenarın diğer noktalarına kıyasla kesicinin ucu hafife alındığında ve iş parçası ile en son temas eden açı olduğunda λ açısı pozitif olarak kabul edilir. Aynı zamanda, talaşlar işlenmiş yüzey yönünde (B noktasından A noktasına) çıkar ve bu da pürüzlülüğünü önemli ölçüde artırabilir. Kaba işleme sırasında bu kabul edilebilir, çünkü bunu bu düzensizlikleri ortadan kaldıran bir bitirme işlemi takip eder. Ancak finisaj işlemlerinde, kesme kaması üzerindeki yük küçük olduğunda, işlenmiş yüzeyden talaş kaldırma görevi büyük önem taşır. Bunun için açının (–λ) negatif değerleri atanır. Bu durumda, kesici A'nın ucu kesici kenarın en yüksek noktasıdır ve talaşlar A noktasından B noktasına doğru iner.

λ açısının varlığı kesicilerin bilemesini zorlaştırır, bu nedenle bu açının pratik değerleri küçüktür ve λ = +5…–5° arasındadır.

Plan φ ve φ 1'deki açılar (ana ve yardımcı)- bunlar, uzunlamasına besleme Sr'nin yönü ile buna bağlı olarak ana ve yardımcı kesme kenarlarının ana düzlemdeki çıkıntıları arasındaki açılardır.

Giriş açısı φ, kesilen katmanın kalınlığı ve genişliği arasındaki oranı belirler. φ açısının azalmasıyla talaşlar incelir, ısı giderme koşulları iyileşir ve böylece takım ömrü artar, ancak kesme kuvvetinin radyal bileşeni artar.

Küçük çaplı uzun iş parçalarını döndürürken, yukarıdakiler deformasyona ve titreşime yol açabilir, bu durumda φ = 90° alınır.

– bitirirken φ = 10...20°;

– millerin kaba talaşını yaparken (l/d = 6...12) φ = 60...75°;

– daha sert iş parçalarının kaba talaşını yaparken φ = 30...45°.

Boydan boya kesiciler için, genellikle φ1 = 10...15° açısı. γ1 açısı 0'a düştükçe h değeri de 0'a düşer, bu da ilerlemeyi ve dolayısıyla kesme işleminin verimliliğini önemli ölçüde artırmayı mümkün kılar.

İkincil kesme kenarına dik olan N1 - N1 bölümünde ölçülen yardımcı boşaltma açısının α1, yaklaşık olarak α'ya eşit olduğu varsayılır; α1, ikincil arka yüzey ile iş parçasının işlenmiş yüzeyi arasında bir boşluk oluşturur.

Yardımcı talaş açısı γ1 ön yüzeyin keskinleştirilmesiyle belirlenir ve genellikle çizimde gösterilmez.

Kesicinin kesme parçasının gücünü artırmak için, planda üst kısmının yuvarlatma yarıçapı da sağlanmıştır: r = 0.1...3.0 mm. Bu durumda, rijit iş parçalarını işlerken daha büyük bir yarıçap değeri kullanılır, çünkü bu yarıçaptaki bir artışla kesme kuvvetinin radyal bileşeni artar.

Eğim açısının üzerinde büyük etkisi vardır. kesicinin titreşim direncinde azalma ile keskin bir şekilde azalır. değerler (sıfırdan ve aşağıdan). Bu nedenle, titreşimlerin ortaya çıkmasını önlemek için, 15-25 ° 'lik bir ön açı almak gerekir ve genellikle plakanın yerleştirme açısına eşit yapılır.

Talaş kıvrılmasını ve uygun şekilde çıkarılmasını sağlamak için kesicinin ön yüzeyinin kavisli veya delikli olması önerilir. Senin için Ana kesme kenarını güçlendirmek için 0,2-0,3 mm genişliğinde bir şerit sağlanması tavsiye edilir. negatif eğim açısı -3 - 5°. Bununla birlikte, böyle bir şeride yalnızca kesici için yeterince ağır çalışma koşulları varsa izin verildiğini unutmamalıyız. Sertlik koşulları, negatif açılı bir takviye bandı kullanımına izin vermiyorsa, sert ve viskoz malzemeler için 10° pozitif bir açıyla sert için 5°'lik bir pozitif açıyla yapılması tavsiye edilir.

Takviye bandı, küçük genişliği ile talaşın basınç merkezi dışarı çıktığı için kesme direnci değerini etkilemez. şeridin sınırının ötesinde eğrisel bölgeye geniş bir eğim açısına sahip ön yüzey.

Şekil 1 - Kesici takımın açıları

Uygulamada, ön yüzeyin dihedral açı şeklinde oluşturulduğu kesiciler vardır (Şekil 1, b). Uçakları eğimlidir referans düzleme μ = 10÷15° açıyla. Astar bu düzlemlerin kesişimi referans düzleme paraleldir. Bu tasarım, kesicinin iş parçasına daha iyi nüfuz etmesine katkıda bulunur.

Arka açı

Ana kesme kenarının boşluk açısı eşit alınır Plaka üzerinde 8º ve tutucuda 12°.

Kesicinin geometrik parametreleri altında, kesicinin çalışma parçasının elemanlarının (ön ve arka yüzeyler ve kesici bıçaklar) göreceli konumunu belirleyen açıların değerini anlayın. Kesicinin geometrik parametrelerine bileme açıları veya kesici geometrisi denir. Kesicinin geometrisi genellikle kesicinin statik konumunda (kesicinin kesme açıları) ve kesme işleminde (kesme açıları) dikkate alınır. Normal tornalama koşullarında bileme açıları ile kesme açıları arasındaki farklar küçüktür. Bununla birlikte, büyük dişleri, spiralleri işlerken açılardaki fark önemlidir ve kesicinin açıları atanırken bu dikkate alınmalıdır. Kesiciyi GOST'a göre keskinleştirme açılarını belirlemek için aşağıdaki kavramlar tanıtılır: ana düzlem, kesme düzlemi, ana ve yardımcı kesme düzlemleri.

ANA UÇAK R-R(Şekil 1.5) boyuna ve enine besleme yönüne paralel olarak kabul edilen noktadan çizilir.

KESİM DÜZLEMİ, kesme yüzeyine teğet, düz ana bıçaktan geçen ve ana düzleme dik olan bir düzlemdir.

Ana sekant uçaktır N-N ana kesme bıçağının yönüne dik.

YARDIMCI BÖLÜM, uçak olarak adlandırılır. N 1 -N 1 ikincil kesme bıçağının yönüne dik.

Ana kesme düzleminde ölçülen kesme açılarına kesicinin ANA AÇILARI denir.

ANA ARKA AÇI a kesicinin çalışma parçasının ana arka yüzeyi ile kesme düzlemi arasındaki açı olarak adlandırılır. Bu açı, esas olarak, kesicinin çalışma parçasının ana arka yüzeyinde kesme yüzeyinin sürtünmesini azaltmaya hizmet eder ve 16 O aralığında atanır.
12 O'ye kadar. Ana boşluk açısının değeri, işlenen malzemenin özelliklerine ve işleme koşullarına bağlıdır. Arka açı a her zaman pozitif olmalıdır. Bile a=0 iş parçası dönüş gövdesi takım bölümüyle kesişecektir.

RAY AÇISI g, talaş yüzeyi ile kesme düzlemine dik bir düzlem arasındaki açıdır. Eğim açısı g değerinin seçimi, işleme koşullarına ve işlenen malzemenin fiziksel ve mekanik özelliklerine göre yapılır. g'deki artışla kesme kolaylaşır, sürtünme kuvvetleri azalır, kesilen tabakanın deformasyonları ve enerji tüketimi azalır ve işlenmiş yüzeyin kalitesi iyileştirilir. Ancak talaş açısındaki aşırı artış, kesme kamasının mukavemetinde azalmaya, kesme bölgesinden ısı uzaklaştırmada bozulmaya ve kesicinin aşınma direncinde azalmaya neden olur.

TAP AÇISI b, kesicinin ön ve ana arka yüzeyi arasındaki açıdır.

KESME AÇISI d, kesicinin ön yüzeyi ile kesme düzlemi arasındaki açıdır. Şek. 1.5: a+b=d; a+b+g=p/2; d=(p/2)-g.

Yardımcı kesici açıları a 1 ; b 1 ; g 1 yardımcı kesme düzleminde ölçülür N 1 - N 1 ve ana olanlar ile aynı şekilde tanımlanır.

ANA AÇI planda j besleme yönü ile kesicinin ana kesme bıçağının ana düzlem üzerindeki izdüşümü arasındaki açıya denir.

YARDIMCI AÇI planda j 1, besleme yönü ile yardımcı kesme bıçağının ana düzlem üzerine izdüşümü arasındaki açıdır.

KESİCİ ÜSTÜNDE AÇI e kesicinin kesme bıçaklarının ana düzlemdeki çıkıntıları arasındaki açıya denir.

Plan açıları arasında j ; j 1 ; e bir bağımlılık var: j +j 1 +e\u003d 180 O.

Ana ve yardımcı ( j ve j 1) kesici açısından açılar, kesme kuvvetinin eksenel ve radyal bileşenlerinin oranı, ısı giderme koşulları ve işlenmiş yüzeyin kalitesi üzerinde büyük bir etkiye sahiptir.

Kurşun açısı azaltma j ve destek jŞekil 1, Şekil 1'den aşağıdaki gibi işlenmiş yüzeyin pürüzlülüğünde bir azalmaya yol açar. 1.6. ve oranlar:

nerede: Rz- işlem görmüş yüzeydeki mikro pürüzlerin yüksekliği, mikron.

Ama küçük değerler için j ve j 1, radyal kesme kuvveti artar ve işleme doğruluğu azalır. açıyı artırmak j radyal kesme kuvvetinin değerini azaltır ve bu nedenle rijit olmayan milleri işlerken kesicilerin kullanılması tavsiye edilir. j= 90°. Önerilen açılar j ve j 1 tabloda verilmiştir. 1.2.

KESİCİ KENARIN KESİCİ BIÇAĞININ AÇISI l, kesicinin kesme bıçağı ile kesicinin tepesinden çizilen ana düzlem arasındaki açıdır. l açısı, kesicinin ucu ana kesici kenarın en alt noktasıysa pozitiftir ve uç, kesici kenarın en yüksek noktasıysa negatiftir.

Bitirirken, ana kesme bıçağının eğim açısının negatif olarak ayarlanması önerilir.

Ana kesme bıçağının pozitif eğim açısı, kesicinin kesme kısmını daha büyük ve dirençli hale getirir, bu nedenle, kaba işleme operasyonları ve aralıklı yüzeyleri işlerken kesicinin ana kesme bıçağının pozitif eğim açıları önerilir. Kesme işleminde, bir besleme hareketinin varlığında, kesme düzlemi konumunu değiştirir ve kesicinin ucu, iş parçasının dönme eksenine göre yer değiştirebilir. Bu nedenle, kesme sırasında kesicinin gerçek açıları, işlemin kinematiğine, kesici ucunun göreceli konumuna ve iş parçasının dönme eksenine ve ayrıca çalışmanın ön ve arka yüzeylerinin aşınma miktarına bağlıdır. kesicinin bir parçası.

Dış tornalama sırasında kesici ucunun iş parçasının dönme ekseninin altındaki konumu, ön açıda bir azalmaya ve kesicinin arka açısında bir artışa yol açar ve kesicinin üst kısmı, kesicinin üstüne yerleştirildiğinde. ön açıyı artırmak ve arka açıyı azaltmak için iş parçasının dönme ekseni (Şekil 1.6).

Şek. 1.6. gerçek kabartma açısı a f:

nerede: Δ a ağız - kesici ucunun göreceli yer değiştirmesinden ve iş parçasının dönme ekseninden kaynaklanan hata; a kin kinetik arka açıdır.

, (1.6)

Kesici ucunun iş parçasının dönme eksenine göre yer değiştirmesine (0.02 - 0.03) D içinde izin verilir. Örneğin, dönüş ekseninin 0,03 D (yani 0,6 mm) üzerinde bulunan j = 45 O olan bir kesici ile 20 mm çapında bir silindiri döndürürken, açı hatası yaklaşık 2 °'dir ve kesici dönme ekseni iş parçasının 2 mm üzerinde bulunursa, bu açı hatası zaten kabul edilemez olan 8 ° 'ye ulaştı - ana boşluk açısı a sıfıra eşit veya hatta negatif olacaktır.

Şekil 1.6. Kesici aşağıya ayarlandığında ön ve ana arka açılardaki değişiklikler ( a) Ve daha yüksek ( b) merkez çizgileri.

İki hareketin varlığı nedeniyle - iş parçasının dönüşü ve uzunlamasına besleme, kesicinin ana kesme bıçağı, parçanın yüzeyinde sarmal bir kesme yüzeyi oluşturur. Helisel kesme yüzeyine teğet olan gerçek kesme düzlemi, ana boşluk açısının kinematik hatasına yol açan teorik kesme düzleminden sapar.

Açı değeri Δ a k formülden belirlenir:

(1.7)

nerede: S- açı beslemesinin değeri; D- işlenmiş yüzeyin çapı, mm.

Tornalama ve delik işleme sırasında ilerleme hızı S işlenen çapa kıyasla küçük, açı Δ a k çok küçüktür (1 O) ve düzeltme ihmal edilebilir. Ancak büyük hatveli dişleri keserken, birden fazla diş keserken veya yüksek ilerlemelerle tornalarken açı Δ a k büyük değerlere ulaşır ve düzeltme dikkate alınmalıdır.

Giriş açısı φ, sabit ilerlemede ve kesme derinliğinde kesimin genişliği ve kalınlığı arasındaki ilişkiyi belirler. Plan φ'deki ana açıda bir azalma ile kesimin kalınlığı azalır ve genişliği artar. Bu, kenarın aktif uzunluğunda, yani iş parçası ile temas halindeki uzunlukta bir artışa yol açar. Kenarın birim uzunluğu başına kesme kuvveti ve sıcaklık azalır ve aynı zamanda kesicinin aşınması da azalır. φ açısında bir azalma ile, kesme kuvvetinin Ru radyal bileşeni keskin bir şekilde artar, bu da iş parçasının sapmasına ve hatta yetersiz sabitleme ile merkezden dışarı çekilmesine neden olabilir. Aynı zamanda, çalışma sırasında titreşimler görünebilir.

Deneysel çalışma, sabit bir ilerlemede φ açısında bir azalma ile takım ömrünün keskin bir şekilde arttığını, sabit bir kesme kalınlığında ise takım ömrünün φ açısındaki değişimden bağımsız olarak neredeyse sabit kaldığını göstermektedir. Takım ömrünün esas olarak kesim kalınlığından etkilendiğini takip eder - yaklaşık olarak φ açısı ile aynıdır. Kesimin kalınlığındaki bir artışla, dayanıklılık üzerindeki etkisinin derecesi artar. Bu nedenle, üretkenliği artırmak için, s=a/sin φ formülüne göre, kesme kenarı mukavemeti açısından izin verilen maksimum ve ilerlemede karşılık gelen (olası) bir artış ile sabit bir kesme kalınlığına sahip küçük açılar φ kullanılması tavsiye edilir. Böyle bir kesme modu seçimi, yalnızca rijitlik ve titreşim direnci AIDS sistemleri koşulu altında ve işleme için küçük bir pay ile mümkündür. Plan açılarının φ (derece cinsinden) kullanılması önerilir:

Zorlu koşullarda finisaj için... 10-20

Ağır koşullar altında işlem yaparken l/d ise<6 ... 30-45

Rijit olmayan koşullarda çalışırken l/d=6-12 ... 60-75

Küçük çaplı uzun iş parçalarını işlerken l/d>12 ... 90

Pirinç. 7 - Ön açı φ

Bu nedenle, örneğin, yüksek rijitliğe sahip büyük makinelerde büyük ve büyük parçalar işlerken, 10-20 ° boşluk açısına sahip kesicilerin kullanılması en büyük direnç açısından avantajlıdır. Aksine, silindirler, burçlar, somun kılavuzları, matkaplar, raybalar vb. gibi rijit olmayan parçaları işlerken, büyük eğim açıları φ = 60-75° ile çalışılması önerilir. Bu parçaların omuzları, basamakları varsa, φ = 90° olan kesicilerin kullanılması tavsiye edilir. Geçişli işlemeye ek olarak, enine tornalamayı da mümkün kılar ve böylece kesici değiştirme ihtiyacını ortadan kaldırır. Kademeli silindirler gibi parçalar için, bu tür işlemler, kesicilerin yeniden düzenlenmesiyle bağlantılı olarak zaman açısından büyük tasarruf sağlar. Takım tezgahı endüstrisi, bu tür önemli sayıda parçaya sahiptir; bu nedenle, takım tezgahı üreticileri genellikle φ - 90°'lik kesiciler kullanır.

Kesicinin çalışma parçasının açıları, kesme işleminin akışını büyük ölçüde etkiler.

Kesicinin doğru açılarını seçerek, körelmeye (dayanıklılık) kadar sürekli çalışma süresini önemli ölçüde artırabilir ve birim zaman başına (dakika veya saat başına) daha fazla parça işleyebilirsiniz.

Kesiciye etki eden kesme kuvveti, gerekli güç, işlenmiş yüzeyin kalitesi vb. ayrıca kesici açılarının seçimine de bağlıdır.Bu nedenle her tornacı, her bir bileme açısının amacını iyi incelemelidir. kesici ve en avantajlı değerlerini doğru bir şekilde seçebilme.

Kesicinin açıları (Şekil 48) ana açılara, kesicinin plandaki açılarına ve ana kesici kenarın eğim açısına ayrılabilir.

Ana açılar şunları içerir: arka açı, ön açı ve koniklik açısı; kesicinin plandaki açıları ana ve yardımcıyı içerir.

Kesicinin ana açıları, kesme düzlemine ve ana düzleme dik olan ana kesme düzleminde ölçülmelidir.

Kesicinin çalışma kısmı, şekli kesicinin ön ve ana arka yüzeyleri arasındaki açı ile karakterize edilen bir kamadır (Şekil 48'de gölgelenmiştir). Bu köşe denir konik açı ve Yunan harfi v (beta) ile gösterilir.

arka açı b( alfa) ana yan ve kesme düzlemi arasındaki açıdır.

Arka açı b, kesicinin arka yüzeyi ile iş parçası arasındaki sürtünmeyi azaltmaya yarar. Sürtünmeyi azaltarak, bu nedenle daha az aşınan kesicinin ısınmasını azaltıyoruz. Bununla birlikte, kabartma açısı büyük ölçüde artarsa, kesici diş zayıflar ve hızla tahrip olur.

ön açı G ( gama) kesicinin ön yüzeyi ile ana kesici kenardan çizilen kesme düzlemine dik düzlem arasındaki açıdır.

Talaş açısı r, talaş oluşumu sürecinde önemli bir rol oynar. Tırmık açısının artmasıyla kesiciyi metale kesmek daha kolay olur, kesim tabakasının deformasyonu azalır, talaş akışı iyileştirilir, kesme kuvveti ve güç tüketimi azalır ve işlenen yüzeyin kalitesi azalır. iyileştirilir. Öte yandan, talaş açısının aşırı artması, kesici kenarın zayıflamasına ve mukavemetinin azalmasına, kesici kenarın ufalanması nedeniyle kesici aşınmasının artmasına ve ısı gidermede bozulmaya neden olur. Bu nedenle, sert ve kırılgan metalleri işlerken, takımın dayanıklılığının yanı sıra dayanıklılığını artırmak için daha küçük talaş açısına sahip kesiciler kullanılmalıdır; yumuşak ve sünek metalleri işlerken, talaş kaldırmayı kolaylaştırmak için geniş talaş açısına sahip kesiciler kullanılmalıdır. Uygulamada, talaş açısının seçimi, işlenen malzemenin mekanik özelliklerine ek olarak, kesicinin malzemesine ve talaş yüzeyinin şekline bağlıdır.

Plan açıları. Önde gelen açı c ( fi) ana kesme kenarı ile besleme yönü arasındaki açıya denir.

φ açısı genellikle işleme tipine, kesici tipine, iş parçasının ve kesicinin sertliğine ve bunların bağlanma yöntemine bağlı olarak 30--90° aralığında seçilir. Metallerin çoğunluğunu doğrudan geçişli soyma kesicilerle işlerken, φ = 45° açısını almak mümkündür; merkezlerde ince uzun parçaları işlerken, parçaların bükülmemesi veya titrememesi için 60, 75 ve hatta 90 ° yaklaşma açısına sahip kesiciler kullanmak gerekir.

Plandaki yardımcı açı c 1, ikincil kesme kenarı ile besleme yönü arasındaki açıdır.

açı l ( lambda) ana kesme kenarının eğimi(Şek. 49), ana kesme kenarı ile ana düzleme paralel kesicinin tepesinden çizilen çizgi arasındaki açıdır.