U ovom postu želim da uporedim probojnost oklopa moderne municije na osnovu podataka o njihovim geometrijskim dimenzijama, masi i brzini.
Metoda obračuna. Uzima se referentna municija sa poznatim prodorom oklopa. Kao osnova odabran je domaći podkalibarski projektil za top od 125 mm. Za ovaj projektil izračunavamo omjer momenta i površine oklopa na mjestu kontakta između projektila i oklopa, koji određuje prodor oklopa. Na ovaj način izračunavamo pritisak na oklop. Pronalazimo impuls projektila i dijelimo s površinom poprečnog presjeka jezgre projektila. Što je ovaj pokazatelj veći, to je veća penetracija oklopa.
U ruskoj vojsci u upotrebi su 2 najčešće granate: uranijum 3BM-32 (1985) i volfram 3BM42 (1986). Razvijen je i projektil 3BM-48 "Olovo" (1991), ali nije masovno ušao u vojsku zbog raspada Sovjetskog Saveza.

Glatke cijevi.

Od vrha do dna 3BM-42; 3BM-32; 3BM-48.

Uranijum 3BM-32 "Vant".

Brzina projektila u trenutku pucanja je 1700 m/s.
Prečnik jezgra - 30 mm.
Proboj oklopa 500 mm pod uglom od 0 stepeni. na udaljenosti od 2000 metara.
Proboj oklopa 250 mm pod uglom od 60 stepeni. na udaljenosti od 2000 metara.

Volfram 3BM-42 "Mango".
Masa aktivnog dijela projektila je 4,85 kg.
Brzina projektila u trenutku pucanja je 1650 m/s.
Prečnik jezgra - 31 mm.
Proboj oklopa 460 mm pod uglom od 0 stepeni. na udaljenosti od 2000 metara.
Proboj oklopa 230 mm pod uglom od 60 stepeni. na udaljenosti od 2000 metara.

Uranijum 3BM-48 "olovo".
Masa aktivnog dijela projektila je 5,2 kg.
Brzina projektila u trenutku pucanja je 1600 m/s.
Prečnik jezgra - 25 mm.
Proboj oklopa 600 mm pod uglom od 0 stepeni. na udaljenosti od 2000 metara.
Proboj oklopa 300 mm pod uglom od 60 stepeni. na udaljenosti od 2000 metara.

strane školjke

Američke granate za tenk Abrams.

Uran M829A1.

Brzina projektila u trenutku pucanja je 1575 m/s.
Prečnik jezgra - 22 mm.

Uran M829A2.
Masa aktivnog dijela projektila je 4,9 kg.
Brzina projektila u trenutku pucanja je 1675 m/s.
Prečnik jezgra - 26 mm.

Uran M829A3.
Masa aktivnog dijela projektila je 5,2 kg (pretpostavlja se).
Brzina projektila u trenutku pucanja je 1555 m/s.
Prečnik jezgra - 26 mm.

Njemački projektil za tenk Leopard-2
Volfram DM53.
Masa aktivnog dijela projektila je 4,6 kg.
Brzina projektila u trenutku pucanja je 1750 m/s.
Prečnik jezgra - 22 mm.

Britanski projektil za tenk Challenger 2. Projektil za pušku s puškom.
Volfram APFSDS L26.
Masa aktivnog dijela projektila je 4,5 kg.
Brzina projektila u trenutku pucanja je 1530 m/s.
Prečnik jezgra - 30 mm.

Odnos impulsa i površine poprečnog presjeka projektila. Što je veći indikator, to je bolji prodor oklopa.
P=m*V/S ((kg*m/s)/m)
S=P*R^2
ruski
3BM-32 P=4,85*1700/(3,14*0,03^2)=2917500
3BM-42 P=4,85*1700/(3,14*0,031^2)=2732358
3BM-48 P=5,2*1600/(3,14*0,025^2)=4239490
američko
M829A1 P=4,6*1575/(3,14*0,022^2)=4767200
M829A2 P=4,9*1675/(3,14*0,026^2)=3866647
M829A3 P=5,2*1555/(3,14*0,026^2)=3809407
Deutsch
DM53 P=4,6*1750/(3,14*0,022^2)=5296888
Britanski
APFSDS L26 P=4,5*1530/(3,14*0,03^2)=2436305

Dobivene podatke dovodimo do stvarnog proboja oklopa. Za osnovu ćemo izabrati dobro proučeni i testirani projektil 3BM-32 "Vant".
Za indikator pritiska od 2917500 imamo oklopni prodor homogenog oklopa od 500 mm. Penetracija linearno zavisi od indeksa pritiska. Na osnovu toga dobijamo procijenjenu probojnost oklopa granata.
ruski
3BM-32 Br=500
3BM-42 Br=468
3BM-48 Br=726
američko
M829A1 Br=817
M829A2 Br=662
M829A3 Br=652
Deutsch
DM53 Br=900
Britanski
APFSDS L26 Br=417

Kao što slijedi iz projektnih karakteristika 3BM-48 i stvarnih podataka za jezgra tanje od 25 mm, treba primijeniti faktor redukcije K=600/726=0,82. Mala debljina jezgre dovodi do njegovog stezanja pri prolasku kroz oklop.
Konačni podaci o probojnosti oklopa, uzimajući u obzir koeficijent.
Proboj oklopa homogenog oklopa u mm pod uglom paljbe od 0 stepeni.
ruski
3BM-32 Br=500
3BM-42 Br=468
3BM-48 Br=600
američko
M829A1 Br=669
M829A2 Br=662
M829A3 Br=662
Deutsch
DM53 Br=730
Britanski
APFSDS L26 Br=417

Dakle, ruska municija zaostaje za modernom zapadnom municijom u pogledu probojnosti oklopa. Da bismo povećali prodor oklopa naše municije, potrebno je smanjiti prečnik njihovog presjeka, a istovremeno ih produžiti. Produženje streljiva za moderne domaće tenkove nemoguće je zbog činjenice da se proširena municija ne uklapa u automatski punjač ruskih tenkova. Izduženje municije također dovodi do smanjenja točnosti municije zbog povećanja uzdužnih oscilacija potkalibarskih projektila. Dakle, dalji razvoj ruske municije je neprikladan. Da bi se povećala penetracija oklopa, potrebno je povećati kalibar pištolja kako bi se povećala masa granata.

Među zapadnom municijom ističe se njemački projektil DM53, koji je napravljen na granici mogućnosti moderne municije i ima sumnjivu preciznost gađanja.
Britanska granata pokazuje potpunu zastarjelost pušaka. Prodor oklopa ovog projektila ne osigurava prodor modernih glavnih borbenih tenkova.

Sačuvano

Dragi igrači!

18. juna počelo je testiranje ažuriranog koncepta prodora oklopa za konvencionalnu i premium municiju. Novi koncept podrazumijeva promjene u karakteristikama performansi brojnih vozila visokog nivoa.

Promjene će uticati na većinu "top" razarača tenkova i srednjih tenkova, kao i na neke teške tenkove.

Glavni razlozi za reviziju:

• Prekomjerna penetracija oklopa u bitkama Tier VIII–X: Omjer uspješnih hitaca i neprodiranja premašuje slične pokazatelje na srednjim i niskim nivoima.
• Potreba za povećanjem uloge oklopa u bitkama visokog nivoa: kao što pokazuje analiza ovih bitaka, prekomjerna penetracija oklopa smanjuje ulogu teško i srednje oklopnih vozila.

Vrijednosti prodora oklopa na test serveru nisu konačne. Promene u karakteristikama performansi vozila biće finalizovane tek nakon detaljnog proučavanja statistike prikupljene na osnovu testova. Ostale promjene parametara će također biti određene kako bi se poboljšala uigranost testnih vozila (vrijeme nišanja, stabilizacija u pokretu, ponovno punjenje, itd.).

Rezultati masovnog testiranja jedan su od ključnih faktora za donošenje odluka o ovakvim promjenama. Što više programeri dobiju povratne informacije i sugestije, to će zaključci i promjene biti objektivniji.

Učešće u testiranju

• Preuzmite poseban instalater (4,47 MB).
• Pokrenite instalacijski program koji će preuzeti i instalirati posebnu test verziju klijenta: 5,94 GB za SD verziju i 3,33 GB za HD verziju. Kada pokrenete instalacioni program, on će automatski ponuditi instaliranje testnog klijenta u posebnu fasciklu na vašem računaru; također možete sami odrediti instalacijski direktorij.
• Pokrenite instaliranu probnu verziju.
• Samo oni igrači koji su se registrovali u World of Tanks prije 23:59 (UTC) 3. juna 2015. mogu učestvovati u općem testu.

opće informacije

• Opšti test će trajati otprilike do 25. juna - pratite nas.
• Zbog velikog broja igrača na test serveru, postoji ograničenje za prijavu korisnika. Svi novi igrači koji žele da učestvuju u testiranju ažuriranja biće stavljeni u red čekanja i moći će da uđu na server čim bude dostupan.
• Ako je korisnik promijenio svoju lozinku nakon 3. juna 2015. 23:59 UTC, autorizacija na test serveru će biti dostupna samo sa lozinkom koja je korištena prije navedenog vremena.

Posebnosti

• Uplate test serveru se ne vrše.
• Od samog početka testiranja, na račun će biti uplaćeno jednokratno: 200.000 , 7 dana Premium računa, 500 , kao i sva oprema i vještine ekipe.
• U ovom testiranju, zarada iskustva i krediti se ne povećavaju.
• Postignuća na test serveru neće se prenositi na glavni server.

Takođe želimo da vas obavestimo da će se tokom testiranja redovno održavati na test serveru - u 07:00 (po moskovskom vremenu) svakog dana. Prosječno trajanje rada je 25 minuta.

• Bilješka! Probni server podliježe istim pravilima kao i glavni server igre, te stoga postoje kazne za kršenje ovih pravila u skladu sa korisničkim ugovorom.
• Centar za korisničku podršku ne pregleda aplikacije koje se odnose na Zajednički test.
• Podsjećamo vas: najpouzdaniji način za preuzimanje World of Tanks klijenta, kao i njegovih testnih verzija i ažuriranja, je u

(UYA) homogena čelična barijera (oklopni homogeni valjani čelik).

Debljina proboja oklopa nije od praktične važnosti osim ako projektil, kumulativni mlaz, udarno jezgro ne zadrži preostali oklop (izvan barijere). Nakon prodora oklopa u oklopni prostor prema različitim metodama procjene probojnosti oklopa, trebale bi izaći cijele granate, jezgra, udarna jezgra ili uništeni fragmenti ovih čahura ili jezgara, fragmenti kumulativnog mlaza ili udarnog jezgra.

Ocjena penetracije oklopa

Prodor oklopa granata u različitim zemljama procjenjuje se sasvim različitim metodama. Ukupna procjena probojnosti oklopa najtačnije se može opisati maksimalnom debljinom prodora homogenog oklopa koji se nalazi pod uglom od 90 stepeni u odnosu na liniju približavanja projektila. Kada procjenjuju penetraciju oklopa i odgovarajuću otpornost oklopa oklopa, oni rade s konceptima “Granica stražnje snage” (PTP), koja se prije Drugog svjetskog rata naziva “Granica otpora stražnje strane” i “Granica penetracije” (PSP). PTP je minimalna dozvoljena debljina oklopa, čija stražnja površina ostaje neoštećena pri gađanju iz odabranog artiljerijskog komada određenom municijom sa određene odabrane udaljenosti. PSP je maksimalna debljina oklopa u koju topnički top sa poznatim tipom projektila može probiti sa određene odabrane udaljenosti.

Stvarni broj indikatora penetracije oklopa može biti između vrijednosti PTP i PSP. Procjena prodora oklopa značajno je iskrivljena kada projektil pogodi oklop postavljen ne pod pravim kutom u odnosu na liniju pristupa projektila, već pod nagibom. U općenitom slučaju, prodor oklopa sa smanjenjem kuta nagiba oklopa prema horizontu može se smanjiti više puta, a pod određenim kutom (svojom za svaku vrstu projektila i vrstu (osobine) oklopa) projektil počinje da rikošetira od oklopa, a da ga ne "ugrize", odnosno ne počne prodirati u oklop. Procjena probojnosti oklopa je još više iskrivljena kada granate pogađaju ne u homogeni valjani oklop, već u modernu oklopnu zaštitu oklopnih vozila, koja se trenutno gotovo univerzalno izvodi ne homogenom, već heterogenom - višeslojnom sa umetcima različitih elemenata za ojačanje i materijala (keramika , plastike, kompoziti). , različiti metali, uključujući lake).

Trenutno, pri procjeni probojnosti oklopa u različitim zemljama, u pravilu, udaljenost od pištolja iz kojeg se ispaljuje oklop do oklopa nije manja od 2000 m, iako se ta udaljenost u nekim slučajevima može smanjiti ili povećati. Ali postoji tendencija povećanja udaljenosti paljbe oklopa na više od 2000 m. To je zbog kontinuiranog povećanja prodora oklopa kinetičke BOPS municije), upotrebe tandem municije i veće mnoštvo bojevih glava kumulativnih raketa. (na primjer, ATGM), tendencija povećanja kalibra tenkovskih artiljerijskih topova i odgovarajuće očekivano povećanje prodora oklopa.

Prodor oklopa usko je povezan s konceptom "debljine oklopne zaštite" ili "otpornosti na djelovanje projektila (posebne vrste udara)" ili "otpornosti oklopa". Otpornost oklopa (debljina oklopa, otpornost na udar) obično se označava kao neka vrsta prosjeka. Ako je vrijednost otpornosti oklopa (na primjer, VLD) oklopa bilo kojeg modernog oklopnog vozila sa višeslojnim oklopom prema karakteristikama performansi ovog vozila 700 mm, to može značiti da je utjecaj kumulativne municije s prodorom oklopa od 700 mm, takav oklop će izdržati, a kinetički projektil (BOPS) s prodorom oklopa od samo 620 mm neće izdržati. Za tačnu procjenu otpornosti oklopa oklopnog vozila, moraju se navesti najmanje dvije vrijednosti otpora oklopa, za BOPS i za kumulativnu municiju.

Probijanje oklopa tokom udarnog dejstva

U nekim slučajevima, pri upotrebi konvencionalnih kinetičkih projektila (BOPS) ili specijalnih visokoeksplozivnih fragmentacijskih projektila sa plastičnim eksplozivom (a prema mehanizmu djelovanja visokoeksplozivnih projektila s Hopkinsonovim efektom), ne dolazi do prolaznog prodora, već do oklopna (izvan barijera) "split" akcija, u kojoj fragmenti oklopa odlijeću u slučaju neprobojnog oštećenja oklopa sa njegove stražnje strane, imaju energiju dovoljnu da unište posadu ili materijalni dio oklopnog vozila. Lomljenje materijala nastaje zbog prolaska kroz materijal barijere (oklopa) udarnog vala pobuđenog dinamičkim udarom kinetičke municije (BOPS) ili udarnog vala detonacije plastičnog eksploziva i mehaničkog naprezanja materijala. na mjestu gdje ga više ne drže slijedeći slojevi materijala (sa stražnje strane) do njegovog mehaničkog razaranja, uz davanje otcjepljivog dijela materijala određene brzine uklanjanja zbog elastične interakcije s masom preostalog materijala barijere.

Probijanje oklopa kumulativne municije

U smislu probojnosti oklopa, bruto kumulativna municija je približno ekvivalentna modernoj kinetičkoj municiji, ali u principu može imati značajne prednosti u prodoru oklopa u odnosu na kinetičke projektile, sve dok početne brzine potonjeg ili produženje BOPS jezgara ne budu značajno (više od 4000 m/s). Za kumulativnu municiju kalibra, možete koristiti koncept "koeficijenta penetracije oklopa", izražen u odnosu na kalibar municije i penetracije oklopa. Koeficijent prodora oklopa za modernu kumulativnu municiju može doseći 6-7,5. Obećavajuća kumulativna municija opremljena specijalnim snažnim eksplozivima, obložena materijalima kao što su osiromašeni uran, tantal, itd., može imati koeficijent prodora oklopa do 10 ili više. HEAT municija ima i nedostatke u pogledu probojnosti oklopa, na primjer, nedovoljno djelovanje oklopa pri radu na granicama prodora oklopa, mogućnost uništavanja ili defokusiranja kumulativnog mlaza postignutog raznim i često prilično jednostavnim metodama od strane odbrambene strane.

Prema hidrodinamičkoj teoriji M. A. Lavrentijeva, prodorni efekat oblikovanog naboja sa konusnim lijevkom:

b=L*(Pc/Pp)^0,5 gdje je b dubina prodiranja mlaza u barijeru, L je dužina mlaza jednaka dužini generatrikse konusa kumulativnog udubljenja, Pc je gustina materijala mlaza, Pp je gustina barijeru. Dužina mlaza L: L=R/sinA, gdje je R polumjer naboja, A je ugao između ose naboja i generatrike stošca. Međutim, u modernoj municiji se koriste različite mjere za aksijalno rastezanje mlaza (lijevak s promjenjivim uglom konusnosti, s promjenjivom debljinom stijenke) i prodor oklopa moderne municije može premašiti 9 prečnika punjenja.

Proračuni prodora oklopa

Teoretski oklop kinetičke municije može se izračunati korištenjem formula Siaccija i Kruppa, Le Havrea, Thompsona, Davisa, Kirilova, USN-a i drugih stalno poboljšavanih formula. Za izračunavanje teorijske oklopne penetracije kumulativne municije koriste se formule hidrodinamičkog protoka i pojednostavljene formule, na primjer, Macmillan, Taylor-Lavrentiev, Pokrovsky, itd. Teoretski izračunata penetracija oklopa ne konvergira se u svim slučajevima sa stvarnom penetracijom oklopa.

Dobra konvergencija sa tabelarnim i eksperimentalnim podacima prikazana je formulom Jacob de Marre (de Marre): 1900 do 2400, ali obično 2200, q, kg je masa projektila, d je kalibar projektila, dm, A je ugao između uzdužne ose projektila i normale na oklop u trenutku susreta (dm --- ne inči, već decimetri!)

Formula Jacoba de Marra primjenjiva je na tupoglave oklopne projektile (ne uzima u obzir šiljastu glavu) i ponekad daje dobru konvergenciju za moderne BOPS.

Oklopni prodor malokalibarskog oružja

Probojnost oklopa metaka iz malokalibarskog oružja određena je kako maksimalnom debljinom prodiranja oklopnog čelika, tako i sposobnošću probijanja kroz zaštitnu odjeću različitih klasa zaštite (strukturna zaštita) uz održavanje barijere dovoljnog da jamči onesposobljavanje neprijatelja. U raznim zemljama, potrebna preostala energija metka ili fragmenata metka nakon probijanja zaštitne odjeće procjenjuje se na 80 J i više. U opštem slučaju, poznato je da jezgra koja se koristi u oklopnim mecima raznih vrsta nakon probijanja prepreke imaju dovoljan ubojiti učinak samo ako je kalibar jezgra najmanje 6-7 mm i njegova preostala brzina najmanje 200 gospođa. Na primjer, oklopni pištoljski meci s promjerom jezgra manjim od 6 mm imaju vrlo nizak smrtonosni učinak nakon probijanja barijere sa jezgrom.

Prodor oklopa metaka iz malokalibarskog oružja: gdje je b dubina prodiranja metka u pregradu, q je masa metka, a koeficijent oblika glave, d je prečnik metka, v je brzina metka u tački kontakta sa barijerom, B i C su koeficijenti za različite materijale. Koeficijent a = 1,91-0,35 * h / d, gdje je h visina glave metka, za metak modela 1908 a = 1, meci patrone modela 1943 a = 1,3, meci TT patrone a = 1 , 7 Koeficijent B=5,5*10^-7 za oklop (meki i tvrdi), Koeficijent C=2450 za meki oklop sa HB=255 i 2960 za tvrdi oklop sa HB=444. Formula je približna, ne uzima u obzir deformaciju bojeve glave, stoga za oklop u nju treba zamijeniti parametre oklopne jezgre, a ne sam metak

Penetracija

Zadaci probijanja prepreka u vojnoj opremi nisu ograničeni na probijanje metalnog oklopa, već se sastoje i od probijanja raznih tipova projektila (na primjer, za probijanje betona) prepreka napravljenih od drugih konstrukcijskih i građevinskih materijala. Na primjer, uobičajene barijere su tla (normalna i smrznuta), pijesak sa različitim sadržajem vode, ilovača, krečnjaci, graniti, drvo, cigla, beton, armirani beton. Za izračunavanje penetracije (dubine prodiranja projektila u barijeru) u našoj zemlji koristi se nekoliko empirijskih formula za dubinu prodiranja granata u barijeru, na primjer, formula Zabudskog, formula ARI ili zastarjela Berezana formula.

Priča

Potreba za procjenom penetracije oklopa prvi put se pojavila u eri pojave pomorskih armadila. Već sredinom 1860-ih, na Zapadu su se pojavile prve studije za procjenu prodora oklopa prvih okruglih čeličnih jezgara artiljerijskih komada za punjenje njuške, a zatim čeličnih oklopnih duguljastih čaura pušaka. U isto vrijeme na Zapadu se razvijao poseban odjeljak balistike, proučavajući oklopni prodor granata, a pojavile su se i prve formule za izračunavanje proboja oklopa.

Od 1930-ih godina 20. stoljeća počela su značajna odstupanja u procjeni probojnosti oklopa (i, shodno tome, otpornosti oklopa) oklopa. U Velikoj Britaniji se vjerovalo da svi fragmenti (fragmenti) oklopnog projektila (u to vrijeme još nije procijenjeno probijanje oklopa kumulativnih projektila) nakon probijanja oklopa trebaju prodrijeti u oklop (iza -barijera) prostor. SSSR se pridržavao istog pravila. U Njemačkoj i SAD-u vjerovalo se da je oklop probijen ako najmanje 70-80% fragmenata projektila prodre u oklopni prostor. Konačno, postalo je prihvaćeno da je oklop probijen ako je više od polovine fragmenata projektila bilo u oklopnom prostoru. Preostala energija fragmenata projektila koji su se pojavili iza oklopa nije uzeta u obzir, pa je tako i efekat iza barijere ovih fragmenata ostao nejasan, varirajući od slučaja do slučaja.

Oklopni prodor domaćih sredstava za uništavanje oklopnih vozila i sličnih stranih sredstava za uništavanje je tema koja se stalno raspravlja i nakon više od 60 godina od završetka Velikog otadžbinskog rata, gdje je broj sukoba sa upotrebom oklopnih vozila i njihov sredstvo kinetičkog razaranja ostaje neprevaziđeno do danas.

U osnovi se porede mogućnosti probojnosti oklopa domaćeg i nemačkog protivtenkovskog oruđa (artiljerijskih topova).Iz analize probojnosti oklopa različitih artiljerijskih sistema iz perioda Drugog svetskog rata proizilazi sasvim očigledan zaključak da je sa isti kalibar, ista dužina cijevi, ista barutna masa po težini, njemački topovi su u svim slučajevima imali najbolju balistiku od domaćih artiljerijskih oruđa gotovo bez izuzetaka. Domaće topništvo nadmašilo je njemačke u probojnosti oklopa samo u slučaju povećanog kalibra, povećane dužine cijevi ili povećanog barutnog punjenja, i to u većini slučajeva samo zbog nekoliko povećanja. Kvalitet oklopnih (kalibarskih i sabo) granata i kumulativnih granata domaće artiljerije uvijek je bio lošiji od njemačkih, iako su domaće sabo i kumulativne granate konstruirane na bazi njemačkih (pod rukovodstvom I. S. Burmistrova i M. Ya). Vasiljev na NII-6) Ovo stalno zaostajanje u artiljerijskoj balistici otklonjeno je tek u poslijeratnim godinama, također zahvaljujući radu njemačkih artiljerijskih inženjera u SSSR-u. U poslijeratnim godinama domaća artiljerija napravila je značajan iskorak, posebno na polju stvaranja visoko efikasnih glatkih protutenkovskih i tenkovskih topova.

Trenutno, zbog stalnog usavršavanja oklopnih vozila oklopnih vozila potencijalnog neprijatelja i stagnacije u proučavanju cijevi i raketne artiljerije, kao i municije za njih, oklopni prodor obične i bruto domaće kinetičke municije (proboj oklopa eksperimentalna municija OBPS tipa Lead-2 nije bitna u slučaju vojnih sukoba) nije dovoljna za pouzdano uništavanje neprijateljskih oklopnih vozila u frontalnim projekcijama sa srednjih i velikih udaljenosti. Nedovoljna za današnje vrijeme i oklopna prodornost kumulativnih projektila domaće topovske artiljerije, iako se ovaj jaz može otkloniti uz dovoljna sredstva za razvoj.

Književnost

• Širokorad A. Enciklopedija domaće artiljerije Minsk: Žetva, 2000.
• Širokorad A. Bog rata Trećeg Rajha M.: "AST", 2003
• Grabin V. Oružje pobede Moskva: Politizdat, 1989.
• Širokorad A. Genije sovjetske artiljerije M.: "AST", 2003.

Bilješke

Wikimedia fondacija. 2010 .

• Tulku Urgen Rinpoche
• Poštanska dobrotvorna marka

Pogledajte šta je "Penetracija" u drugim rječnicima:

prodor oklopa- prodor oklopa... Pravopisni rječnik

prodor oklopa- br., broj sinonima: 1 oklopni (4) ASIS sinonimski rječnik. V.N. Trishin. 2013 ... Rečnik sinonima

57 mm protutenkovski top model 1941 (ZIS-2)- 57 mm protivoklopni top mod. 1941 (ZIS 2) Kalibar, mm ... Wikipedia

76 mm pukovski top model 1943- 76 mm pukovnijski top modela 1943. godine ... Wikipedia

QF 6pounder- Ovaj izraz ima druga značenja, vidi M1. Ordnance QF 6 pounder 7 cwt ... Wikipedia

QF 2 funte- U ovom članku nedostaju linkovi na izvore informacija. Informacije moraju biti provjerljive, u suprotnom mogu biti ispitane i uklonjene. Možete... Wikipedia

37 mm vazdušni top model 1944- (ChK M1) ... Wikipedia

Protutenkovski top Bofors 37 mm- Poljski 37 mm protutenkovski top wz.36 ... Wikipedia

Probijanje pištolja u World of Tanks jedan je od glavnih parametara pištolja. Nije bitno kakvu preciznost ili brzinu paljbe ima pištolj. Ako je oklopni prodor projektila nizak, pištolj je beskorisan. Niska prodornost topa je najuočljivija u borbi sa teško oklopnim neprijateljem. Mnogi igrači se pitaju: "Koji je najprodorniji pištolj u WoT-u?"

Istina, prije nego što date odgovor, morate shvatiti da u igri postoji oko tri stotine tenkova od deset nivoa, od kojih svaki ima svoj prodorni top. Istovremeno, svaki pištolj ima svoje vrste granata. Međutim, sve granate se dijele na oklopne, podkalibarske, kumulativne, visokoeksplozivne fragmentacije.

Najprodornije oružje

Dakle, vlasnik najprodornijeg pištolja je FV215 (183). Prosječna penetracija topa od 183 mm oklopnim projektilom je 310 mm. Ovo je apsolutna stopa penetracije među svim oklopnim granatama u igri.

Međutim, britanski razarač tenkova je također šampion u prodoru visokoeksplozivnog fragmentacijskog projektila. Istina, ovaj projektil pripada kategoriji "zlata". "Golden Landmine" probija prosječnu debljinu oklopa od 275 milimetara.

Nudimo vam da pogledate video vodič o ovom ubitačnom razaraču tenkova:

Među tenkovima čiji topovi mogu pucati kumulativno, njemački razarač tenkova JgPzE100 s kolosalnim prodorom od 420 milimetara prvak je u probojnosti oklopa. Takav prodor je dovoljan da bljesne miš čak i u masku pištolja.

Iako je prije velikog "artonerfa" rekord probojnosti topa pripadao sovjetskom objektu 268 - 450 milimetara. Ali programeri su ovu cifru smanjili na 395 mm.

Drugi nivoi, drugi rezervoari

Bez sumnje, što je viši nivo tenka, to je veća stopa prodiranja oklopa. Ali čak i na nižim nivoima postoje čelična čudovišta sa smrtonosnim oružjem. Tako, na primjer, na prvom nivou, nominacija "Najprobojniji pištolj u World of Tanks" pripada sovjetskom MS-1 sa stopom prodiranja od 88 mm sa zlatnom školjkom. Na drugom nivou ističe se američki razarač tenkova T18 s topom od dvije funte (121 mm).

Na trećem nivou po ocjeni probojnosti oklopa je razarač tenkova UE57 francuske proizvodnje sa penetracijom od 180 mm. Štaviše, ovaj tenk je najmanji i najlakši u WoT-u (3 tone). Četvrti nivo predstavljaju sovjetske protutenkovske samohodne topove SU-85B. Pištolj ZIS-2 kalibra 57 mm probija prosječnu debljinu oklopa od 189 mm.

Na petom nivou teški tenkovi ulaze u bitku za titulu najprobojnijeg oružja. Ali razarači tenkova i dalje pobjeđuju, a postolje zauzima Pz. Sfl. IVc sa penetracijom od 237 mm. Šesto mjesto pripada francuskim ARL V39 i ARL 44. Oba tenka opremljena su topom od 90 mm koji može probiti 259 mm zlatnog oklopa.

AMX AC mle.46 s pravom zauzima sedmo mjesto u oklopnoj probojnosti topova sa zlatnom granatom od 263 mm. Osmo mjesto bezuslovno pripada ISU-152 (Pe-Sau SSSR-a). Pištolj BL-10 užasava sve protivnike, ima kolosalnu štetu od 750 jedinica i prodor od 329 mm.

Deveto mjesto odmah zauzimaju 2 njemačka razarača tenkova (WT auf PZ.IV i JagdTiger) sa topom Kanone L/61 kalibra 12,8 cm. Što se tiče tenkova Tier 10 s probojnim cijevima, o njima je bilo riječi na početku članka.

U stvari, ako želite da se probijete kroz sve u igri, onda razvijte grane razarača tenkova u svakoj od nacija. Protutenkovske samohodne topove Nijemaca, Francuza i SSSR-a imaju najprobojnije topove.

KAKO I ZAŠTO SE PITANJA ODNOSE NA

PROCES PRODIJA OKLAPA

(skraćeni prijevod)*)

Za procjenu radnih hipoteza koje objašnjavaju procese koji se dešavaju prilikom probijanja oklopa, potrebno je imati standard koji treba uzeti kao idealan proces prodor oklopa.

Idealni proces prodor oklopa nastaje kada brzina prodiranja projektila u oklop premašuje brzinu širenja zvuka u materijalu projektila. U ovom slučaju projektil stupa u interakciju s oklopom samo u području njihovog kontakta (kontakta), te se stoga nikakva deformirajuća opterećenja ne prenose na ostatak projektila, jer se niti jedan mehanički signal ne može prenijeti kroz medij brzinom većom od brzine zvuka u tom mediju.

Brzina zvuka u teškim i jakim metalima je oko 4000 m/s. Brzina kinetičkog djelovanja oklopnih projektila je otprilike 40 posto ove vrijednosti, te stoga ovi projektili ne mogu biti u idealnim uslovima. prodor oklopa. Naprotiv, oblikovano punjenje djeluje na oklop upravo u idealnim uvjetima, jer je brzina mlaza oblikovanog punjenja nekoliko puta veća od brzine zvuka u metalu obloge oblikovanog punjenja.

teorija procesa prodor oklopa je podijeljen na dva dijela: jedan (u vezi sa oblikovanim nabojima) je jednostavan, jasan i neosporan, a drugi (koji se odnosi na kinetičke oklopne projektile) je još uvijek nejasan i izuzetno složen. Ovo posljednje je zbog činjenice da kada je brzina projektila manja od brzine zvuka u njegovom materijalu, projektil je u procesu prodor oklopa izložena značajnim deformirajućim opterećenjima. Dakle, teorijski model prodor oklopa je zamagljen raznim matematičkim modelima u pogledu deformacija, abrazija i integriteta projektila i oklopa. Kada se analizira interakcija kinetičkog projektila sa oklopom, njihovo ponašanje se mora razmotriti zajedno, dok prodor oklopa oblikovana punjenja mogu se analizirati bez obzira na oklop za koji su dizajnirani da probiju.

oblikovano punjenje

U oblikovanom punjenju, eksploziv se postavlja oko praznog metalnog (obično bakarnog) konusa (oblog). Detonacija punjenja osu-*)

Informacije o glavnim dizajnerskim razlikama između različitih tipova oklopnih podkalibarskih i kumulativnih projektila, informacije o različitim tipovima modernih tenkovskih oklopa, kao i o ponavljanjima dostupnim u članku, izostavljene su ranije objavljene u Zborniku prijevoda članaka izdala vojna jedinica 68064. Napomena. urednik

desitako da se detonacijski val širi od vrha omotača do njegove osnove okomito na generatrisu stošca. Kada detonacijski val dospije do obloge, potonja se počinje deformirati (stiskati) velikom brzinom prema svojoj osi, što uzrokuje strujanje metala obloge. Istovremeno, materijal obloge se ne topi, a zbog vrlo velike brzine i stepena deformacije prelazi u koherentno (razdvojeno na molekularnom nivou) stanje i ponaša se kao tečnost, ostajući čvrsto tijelo.

Prema fizičkom zakonu održanja količine gibanja, manji dio obloge, koji ima veću brzinu, teći će do baze konusa, formirajući kumulativni mlaz. Veći dio obloge, ali manjom brzinom, teći će u suprotnom smjeru, formirajući jezgro (tučak). Opisani procesi su ilustrovani na slikama 1 i 2.

Slika 1. Formiranje jezgra (tučka) i mlaza tokom deformacije obloge uzrokovane detonacijom punjenja. Front detonacije se širi od vrha obloge do njegove osnove, okomito na generatrisu konusa: 1 - eksploziv; 2 - obloga; 3 - mlaz; 4 - front detonacije; 5 - jezgro (tučak)

Rice. 2. Raspodjela obložnog metala prije i nakon njegovog deformiranja eksplozijom i formiranja jezgra (tučka) i mlaza. Vrh obložnog konusa stvara glavu mlaza i rep jezgre (tučak), a osnova čini rep mlaza i glavu jezgre (tučak)

Raspodjela energije između mlaza i jezgre (tučka) ovisi o otvoru konusa obloge. Kada je otvor konusa manji od 90°, energija mlaza je veća od energije jezgra, suprotno vrijedi za otvor veći od 90°. Stoga konvencionalna oblikovana punjenja koja se koriste u projektilima dizajniranim da probiju gustu obrvu s mlazom oblikovanog punjenja koji nastaje direktnim kontaktom projektila s oklopom imaju otvor ne veći od 45 °. Naboji ravnog oblika (kao što je "šok jezgro"), dizajnirani da probiju relativno tanak oklop s jezgrom sa značajne (do desetine metara) udaljenosti, imaju otvor od oko 120 °.

Brzina jezgra (tučka) je manja od brzine zvuka u metalu. Stoga se interakcija jezgra (tučka) s oklopom odvija kao kod konvencionalnih oklopnih projektila kinetičkog djelovanja.

Brzina kumulativnog mlaza je veća od brzine zvuka u metalu. Stoga se interakcija kumulativnog mlaza sa oklopom odvija prema hidrodinamičkoj teoriji, odnosno kumulativni mlaz i oklop kada se sudaraju međusobno djeluju kao dva idealna fluida.

Iz hidrodinamičke teorije slijedi da prodor oklopa kumulativni mlaz raste proporcionalno dužini mlaza i kvadratnom korijenu omjera gustine materijala za oblaganje oblikovanog naboja i gustine materijala barijere. Na osnovu ovoga, može treba izračunati teorijsku sposobnost proboja oklopa datog oblikovanog punjenja.

Međutim, praksa pokazuje da je stvarna oklopna sposobnost oblikovanih punjenja veća od teorijske. To se objašnjava činjenicom da se stvarna dužina mlaza ispostavi da je veća od izračunate zbog dodatnog izduženja mlaza zbog gradijenta brzine njegovih dijelova glave i repa.

Za potpunu realizaciju potencijalne probojne sposobnosti oblikovanog punjenja (uzimajući u obzir dodatno izduživanje mlaza oblikovanog punjenja zbog gradijenta brzine po njegovoj dužini), potrebno je da do detonacije oblikovanog punjenja dođe na optimalna žižna daljina od barijere (slika 3). U tu svrhu koriste se različite vrste balističkih vrhova odgovarajuće dužine.

Rice. 3. Promjena kapaciteta penetracije tipičnog oblikovanog punjenja u funkciji promjene žižne daljine: 1 - dubina penetracije (cm); 2 - žižna daljina (cm)

Da bi se kumulativni mlaz više rastezao i, shodno tome, povećala njegova oklopna sposobnost, koriste se konusne obloge od oblikovanih punjenja s dva ili tri kutna otvora, kao i obloge u obliku roga (s kontinuirano promjenjivim kutnim otvorom). Prilikom promjene kutnog otvora (stepeno ili kontinuirano), gradijent brzine po dužini mlaza se povećava, što uzrokuje njegovo dodatno izduživanje i povećanje oklopne sposobnosti.

Podići prodor oklopa oblikovana punjenja zbog dodatnog rastezanja kumulativnog mlaza moguća je samo ako je osigurana visoka točnost u izradi njihovih obloga. Preciznost u izradi obloga je ključni faktor u djelotvornosti oblikovanih punjenja.

Budući razvoj oblikovanih punjenja

Mogućnost promocije prodor oklopa oblikovana naboja zbog dodatnog rastezanja kumulativnog mlaza je ograničena. To je zbog potrebe za odgovarajućim povećanjem žarišne daljine, što dovodi do povećanja dužine projektila, otežava njihovu stabilizaciju u letu, povećava zahtjeve za preciznošću izrade i povećava cijenu proizvodnje. Osim toga, s povećanjem izduženja mlaza, njegovo odgovarajuće stanjivanje smanjuje učinkovitost djelovanja oklopa.

Još jedan način da se poboljšate prodor oklopa kumulativna municija može biti upotreba tandemskog oblikovanog punjenja. Ovdje se ne radi o bojnoj glavi s dva oblikovana punjenja u seriji, dizajniranoj da savlada reaktivni oklop i nije namijenjena za povećanje prodor oklopa kao takav. Riječ je o posebnom dizajnu koji osigurava ciljano korištenje energije dvaju uzastopno ispaljenih oblikovanih punjenja upravo za povećanje ukupnog prodor oklopa municije. Na prvi pogled oba koncepta izgledaju slično, ali u stvarnosti jesu potpuno drugačije. U prvom dizajnu prvo puca glavno (sa manjom masom) punjenje, koje svojim kumulativnim mlazom pokreće detonaciju zaštitnog punjenja reaktivnog oklopa, "otvarajući put" kumulativnom mlazu drugog punjenja. U drugom dizajnu sumira se oklopni efekat kumulativnih mlaznica oba punjenja.

Dokazano je da uz jednaku sposobnost proboja oklopa, kalibar tandem projektila može biti manji od kalibra projektila s jednim udarcem. Međutim, tandem projektil će biti duži od projektila s jednim metom i teže će se stabilizirati u letu. Vrlo je teško za tandem projektil i izbor optimalne Artful udaljenosti. To može biti samo kompromis između idealnih vrijednosti za prvo i drugo punjenje. Postoje i druge poteškoće u stvaranju tandem kumulativne municije.

Alternativni razvoj oblikovanih punjenja

Rotacija oblikovanog punjenja dizajniranog da probije oklop kumulativnim mlazom smanjuje njegovu sposobnost probijanja oklopa. To je zbog činjenice da centrifugalna sila koja se javlja tijekom rotacije lomi i savija kumulativni mlaz. Međutim, za oblikovano punjenje dizajnirano da probije oklop jezgrom, a ne mlazom, rotacija prenesena na jezgru može biti korisna za povećanje. prodor oklopa slično kao što je to sa konvencionalnim projektilima kinetičkog djelovanja.

U borbenim jedinicama SFF/EFP predviđenim za podmuniciju raspršenu artiljerijskim granatama i raketama očekuje se korištenje jezgri nastalih prilikom eksplozije kao prodornog sredstva. Jezgro, koje ima znatno veći prečnik u odnosu na kumulativni mlaz, takođe ima veći efekat oštećenja oklopa, ali probija mnogo manju debljinu oklopa u odnosu na kumulativni mlaz, iako sa mnogo veće udaljenosti. prodor oklopa jezgro se može povećati dajući mu optimalnu čvrstoću, što zahtijeva deblju oblogu nego za formiranje kumulativnog mlaza.

U SFF / EFP HEAT bojevim glavama, preporučljivo je koristiti paraboličke tantalne košuljice. Njihovi prethodnici, koji su plosnati naboji, koriste konusne duboko izvučene čelične košuljice. U oba slučaja, obloge imaju velike kutne otvore.

Penetracija podzvučnom brzinom

Svi oklopni projektili, čija je brzina udara manja od brzine zvuka u materijalu projektila, percipiraju visoke pritiske i deformirajuće sile pri interakciji s oklopom. Zauzvrat, priroda otpora oklopa na prodiranje projektila ovisi o njegovom obliku, materijalu, čvrstoći, plastičnosti i kutu nagiba, kao i o brzini, materijalu i obliku projektila. Nemoguće je dati standardni sveobuhvatan opis procesa koji se dešavaju u ovom slučaju.

U zavisnosti od jedne ili druge kombinacije ovih faktora, glavna energija projektila u procesu interakcije sa oklopom se troši na različite načine, što dovodi do oštećenja oklopa različite prirode (slika 4).U ovom slučaju u oklopu nastaju određene vrste naprezanja i deformacija: napetost, kompresija, smicanje, savijanje. U praksi se sve ove vrste deformacija manifestiraju u mješovitom i teško uočljivom obliku, ali za svaku konkretnu kombinaciju uvjeta za interakciju projektila s oklopom odlučujuće su određene vrste deformacija.

Rice. 4. Neke karakteristične vrste oštećenja oklopa kinetičkim projektilima. Od vrha do dna: krhki lom, lomljenje oklopa, rezanje plute, radijalne pukotine, ubod (formiranje latica) na stražnjoj površini

Podkalibar projektil

vrhunski rezultati prodor oklopa postižu se ispaljivanjem iz topova velikog kalibra (što osigurava da projektil dobije visoku energiju, koja se povećava proporcionalno kalibru na treću potenciju) projektilima malog prečnika (što smanjuje energiju potrebnu projektilu za probijanje oklopa, proporcionalno prečnik projektila do prvog stepena). Ovo određuje široku upotrebu podkalibarskih granata za probijanje oklopa.

prodor oklopapodkalibar projektil je određen odnosom njegove mase i brzine, kao i odnosom njegove dužine x prečnika (1:d).

Najbolji od prodor oklopa je najduži projektil koji se može napraviti postojećom tehnologijom. Ali kada se stabilizuje rotacijom, 1:d ne može preći 1:7 (ili malo više), jer ako se ova granica prekorači, projektil postaje nestabilan u letu.

Sa maksimalno dozvoljenim omjerom od 1:d kako bi se osigurala visoka prodor oklopa lakši projektil sa većom brzinom od težeg projektila, ali sa manjom brzinom. Pri dovoljno velikoj brzini udarca izduženog projektila, materijal prepreke i udarnog projektila počinje da teče (slika 5), ​​što olakšava proces prodor oklopa. Velike brzine projektila također doprinose povećanju preciznosti gađanja.

Sl. 5. Gore: rendgenski snimak izduženog jezgra koje je udarilo u oklopnu ploču nagnutu pod velikim uglom (80o) brzinom od 1200 m/s. Snimak odražava stanje 8,5 µs nakon udara: školjke oklopa počinju da se slivaju. Lijevo: rendgenski snimak sekvence probijanja aluminijske ploče s bakrenim izduženim jezgrom pri 1200 m/s. Može se vidjeti da se priroda procesa prodiranja približava hidrodinamičkoj: protok materijala barijere i materijala jezgre.

Početne brzine modernih podkalibarskih projektila za proboj oklopa već su blizu maksimuma koji se može postići u artiljerijskim sistemima, ali još uvijek je moguće daljnje povećanje korištenjem pogonskih punjenja s više energije.

Najbolji prodor oklopa može se dobiti pri brzinama udara od 2000-2500 m/s. Povećanje brzine udara na 3000 m/s ili više ne dovodi do daljeg povećanja prodor oklopa, jer će u ovom slučaju glavni dio energije projektila biti utrošen na povećanje promjera kratera. Međutim, prijelaz na brzine udara jednake (ili veće) brzine zvuka u materijalu projektila (na primjer, upotrebom elektromagnetnih topova) ponovo se povećava prodor oklopa, jer proces prodor oklopa postaje idealan, kao kod probijanja oklopa kumulativnim mlazom.

Stabilizacija rotacijom ili peranjem?

Rotacijska stabilizacija nije moguća sa omjerom 1:d većim od 8. Stabilizacija perjem teže, veća je brzina projektila, ali je rješenje ovog problema olakšano ako se mjesto pričvršćivanja perja nalazi na dovoljnoj udaljenosti od težišta projektila. U tu svrhu ili se u glavu projektila postavlja teška jezgra, ili se stvara šupljina u repu projektila, ili se projektil jednostavno produžava. Stabilizacija sa perjem vam omogućava da uspešno stabilizujete projektile sa znatno veći omjer 1:d od toga se može osigurati rotacijskom stabilizacijom.

Stabilizacija projektila rotacijom moguća je samo pri pucanju iz pušaka, a stabilizacija perjem je moguća kada se puca i iz pušaka i iz glatkih pušaka. Inače, iz pušaka je moguće ispaljivati ​​granate stabilizirane i rotacijom i perjem, a iz glatkih pušaka - samo stabiliziranim perjem. S tim u vezi, britanska odluka da za svoje tenkove koriste puške s puškom se čini opravdanom.

Upotreba stabilizacije pera otvara mogućnost značajnog povećanja omjera 1:d, međutim, s druge strane, te su mogućnosti ograničene snagom projektila, jer će se pretjerano dugi i tanki projektili slomiti kada pogode oklop, posebno kada udare pod velikim uglom od normalne do površine oklopa. Predviđena upotreba 1:d=20 u dizajnu projektila tipa APFSDS napravljenih od legure osiromašenog uranijuma („Stabella“) može se objasniti samo veoma visokom čvrstoćom ove legure. Takva čvrstoća se može postići ako je projektil jednokristalno tijelo, jer je mehanička čvrstoća jednog kristala mnogo veća od čvrstoće polikristalnog tijela.

Oklop

Sa istom debljinom, gušći materijal ima veću antikumulativno izdržljivost u odnosu na manje gust materijal. Međutim, ograničenje za rezervaciju mobilnih vozila nije debljina oklopa kao takvog, već masa oklopa. Sa jednakom masom, manje gust materijal (zbog veće debljine) će imati veću antikumulativno izdržljivost u odnosu na gušći materijal. To implicira svrsishodnost upotrebe for antikumulativno zaštita lako izdržljivih materijala (aluminijske legure, kevlar itd.).

Međutim, laki materijali pružaju slabu zaštitu od kinetičkih projektila. Stoga je za zaštitu od ovih projektila potrebno postaviti jak čelični oklop izvan i iza sloja lakog materijala. Ovo je osnovni koncept kompozitnog (kombinovanog) oklopa, čija specifična kompozicija može biti prilično složena i čuva se u tajnosti.

Nedavna dostignuća u oklopu su reaktivni oklop, koji se prvi put koristio na izraelskim tenkovima, kao i oklop korišten na američkom tenk M-1A1, uključujući monokristale osiromašenog uranijuma. Potonji ima visoka zaštitna svojstva od kumulativnih i oklopnih podkalibarskih projektila, kao i od gama zračenja nuklearne eksplozije. Međutim, osiromašeni uranijum može se lako razdvojiti brzim neutronima (prinos između 2 i 4), što će povećati neutronsku komponentu. Ovo može povećati radijus smrtonosnog oštećenja članova posade tenka neutronskim fluksom tokom nuklearne eksplozije za 1,25-1,6 puta. Vrijedi li razmisliti? Odgovor možda neće doći od stručnjaka za oružje, već samo od stručnjaka za strategiju.

GIORGIO FERRARI

"KAKO" AMD "ZAŠTO" PRODORA OKLAPA.

VOJNA TEHNOLOGIJA, 1988, br. 10, str. 81-82, 85, 86, 90-94, 96