PITANJA "KAKO" I "ZAŠTO" SE ODNOSE NA

PROCES PRODIJA OKLAPA

(skraćeni prijevod)*)

Za evaluaciju radnih hipoteza koje objašnjavaju procese koji se dešavaju prilikom probijanja oklopa, potrebno je imati standard koji treba uzeti kao idealan proces prodor oklopa.

Idealan proces prodor oklopa nastaje kada brzina prodiranja projektila u oklop premašuje brzinu širenja zvuka u materijalu projektila. U ovom slučaju projektil stupa u interakciju s oklopom samo u području njihovog kontakta (kontakta) i stoga se nikakva deformirajuća opterećenja ne prenose na ostatak projektila, jer se nikakav mehanički signal ne može prenijeti kroz medij većom brzinom. nego brzina širenja zvuka u tom mediju.

Brzina zvuka u teškim i izdržljivim metalima je oko 4000 m/s. Brzina kinetičkih projektila koji probijaju oklop je otprilike 40 posto ove vrijednosti, te stoga ti projektili ne mogu završiti u idealnim uslovima prodor oklopa. Naprotiv, oblikovano punjenje djeluje na oklop upravo u idealnim uvjetima, jer je brzina mlaza oblikovanog punjenja nekoliko puta veća od brzine zvuka u metalnoj oblogi oblikovanog punjenja.

Teorija procesa prodor oklopa je podijeljen na dva dijela: jedan (koji se odnosi na oblikovana naboja) je jednostavan, jasan i neosporan, a drugi (koji se odnosi na kinetičke oklopne projektile) je još uvijek nejasan i izuzetno složen. Ovo posljednje je zbog činjenice da kada je brzina projektila manja od brzine zvuka u njegovom materijalu, projektil u procesu prodor oklopa izložen je značajnim deformirajućim opterećenjima. Dakle, teorijski model prodor oklopa izgleda zamagljeno raznim matematičkim modelima koji se tiču ​​deformacije, abrazije i integriteta projektila i oklopa. Kada se analizira interakcija kinetičkog projektila sa oklopom, njihovo ponašanje se mora razmotriti zajedno, dok prodor oklopa oblikovana punjenja mogu se analizirati nezavisno od oklopa u koji su namijenjeni da probiju.

Oblikovano punjenje

U obliku naboja eksplozivno postavljen oko praznog metalnog (obično bakarnog) konusa (oplata). Detonacija punjenja osu-*)

Informacije o glavnim dizajnerskim razlikama između različitih tipova oklopnih sabota i kumulativnih projektila, informacije o različitim tipovima modernih tenkovskih oklopa, kao i ponavljanja sadržane u članku, ranije objavljenom u Zbirci prijevoda članaka izdatih od strane vojne jedinice 68064 , su izostavljeni. Urednik

je prikazanona takav način da se detonacijski val širi od vrha lica prema njegovoj osnovi okomito na generatrisu konusa. Kada detonacijski val stigne do obloge, potonja se počinje deformirati (stiskati) velikom brzinom prema svojoj osi, što uzrokuje strujanje metala obloge. U ovom slučaju, materijal obloge se ne topi, ali zbog velike brzine i stepena deformacije postaje koherentan (cijepa se na molekularnom nivou) stanju i ponaša se kao tečnost dok ostaje čvrsta.

Prema fizičkom zakonu održanja količine gibanja, manji dio obloge, koji ima veću brzinu, teći će do baze konusa, formirajući kumulativni mlaz. Dio obloge koji je veće mase, ali ima manju brzinu, teći će u suprotnom smjeru, formirajući jezgro (tučak). Opisani procesi su ilustrovani na slikama 1 i 2.

Slika 1. Formiranje jezgra (tučka) i mlaza tokom deformacije obloge uzrokovane detonacijom punjenja. Front detonacije se širi od vrha obloge do njegove osnove, okomito na generatrisu konusa: 1 - eksploziv; 2 - oblaganje; 3 - mlaz; 4 - front detonacije; 5 - jezgro (tučak)

Rice. 2. Raspodjela obložnog metala prije i nakon njegove deformacije eksplozijom i stvaranjem jezgre (tučka) i mlaza. Vrh okrenutog konusa stvara glavu mlaza i rep jezgre (tučak), a osnova čini rep mlaza i glavu jezgra (tučak)

Raspodjela energije između mlaza i jezgre (tučka) ovisi o otvoru konusa obloge. Kada je otvor konusa manji od 90°, energija mlaza je veća od energije jezgra, ali suprotno vrijedi za otvor veći od 90°. Stoga konvencionalna oblikovana punjenja koja se koriste u projektilima dizajniranim da probiju debelu obrvu kumulativnim mlazom koji nastaje direktnim kontaktom projektila s oklopom imaju otvor ne veći od 45o. Naboji ravnog oblika (tipa „šok jezgra“), dizajnirani da probiju relativno tanak oklop sa jezgrom sa značajne udaljenosti (do desetine metara), imaju otvor od oko 120°.

Brzina jezgra (tučka) je manja od brzine zvuka u metalu. Stoga se interakcija jezgra (tučka) sa oklopom odvija kao kod konvencionalnih kinetičkih oklopnih projektila.

Brzina kumulativnog mlaza je veća od brzine zvuka u metalu. Stoga se interakcija kumulativnog mlaza sa oklopom odvija prema hidrodinamičkoj teoriji, odnosno kumulativni mlaz i oklop pri sudaru međusobno djeluju kao dvije idealne tekućine.

Iz hidrodinamičke teorije slijedi da prodor oklopa kumulativni mlaz raste proporcionalno dužini mlaza i kvadratnom korijenu omjera gustine materijala za oblaganje oblikovanog naboja i gustine materijala barijere. Na osnovu ovoga, može mora se izračunati teoretska sposobnost probijanja oklopa datog oblikovanog punjenja.

Međutim, praksa pokazuje da je stvarna oklopna sposobnost oblikovanih punjenja veća od teorijske. To se objašnjava činjenicom da se stvarna dužina mlaza ispostavi da je veća od izračunate zbog dodatnog rastezanja mlaza zbog gradijenta brzine njegovih dijelova glave i repa.

Da bi se u potpunosti ostvarila potencijalna oklopna sposobnost oblikovanog punjenja (uzimajući u obzir dodatno rastezanje mlaza oblikovanog punjenja zbog gradijenta brzine duž njegove dužine), potrebno je da se detonacija oblikovanog punjenja dogodi na optimalnom žarištu. udaljenost od prepreke (slika 3). U tu svrhu koriste se različite vrste balističkih vrhova odgovarajuće dužine.

Rice. 3. Promjena snage prodiranja tipičnog oblikovanog punjenja u funkciji promjene žižne daljine: 1 - dubina prodiranja (cm); 2 - žižna daljina(cm)

Kako bi se kumulativni mlaz više produžio i, shodno tome, povećala njegova oklopnoprobojna sposobnost, koriste se konusne obloge od oblikovanih punjenja s dva ili tri kutna otvora, kao i obloge u obliku roga (s kontinuirano promjenjivim kutnim otvorom). Kada se kutni otvor mijenja (stepeno ili kontinuirano), gradijent brzine po dužini mlaza se povećava, što uzrokuje njegovo dodatno izduživanje i povećanje oklopne sposobnosti.

Promocija prodor oklopa oblikovana naboja zbog dodatnog rastezanja kumulativnog mlaza moguća je samo ako visoka preciznost proizvodnju njihovih obloga. Precizna proizvodnja obloga je ključni faktor u efikasnosti oblikovanih punjenja.

Budući razvoj oblikovanih punjenja

Mogućnost promocije prodor oklopa oblikovano punjenje zbog dodatnog rastezanja oblikovanog mlaza je ograničeno. To je zbog potrebe za odgovarajućim povećanjem žarišne daljine, što dovodi do povećanja dužine projektila, komplicira njihovu stabilizaciju u letu, povećava zahtjeve za preciznošću proizvodnje i povećava troškove proizvodnje. Osim toga, s povećanjem izduženja mlaza, njegovo odgovarajuće stanjivanje smanjuje učinkovitost djelovanja oklopa.

Još jedan pravac povećanja prodor oklopa kumulativna municija može biti upotreba punjenja u obliku tandema. Radi se o ne o bojevoj glavi s dva oblikovana punjenja raspoređena u seriji, dizajnirana da savlada reaktivni oklop i nije namijenjena za povećanje prodor oklopa kao takav. Riječ je o posebnom dizajnu koji osigurava ciljano korištenje energije dva uzastopno aktivirana oblikovana naboja upravo za povećanje ukupnog prodor oklopa municija. Na prvi pogled oba koncepta izgledaju slično, ali u stvarnosti jesu potpuno drugačije. U prvom dizajnu prvo puca glavno (sa manjom masom) punjenje, koje svojim kumulativnim mlazom pokreće detonaciju zaštitnog punjenja reaktivnog oklopa, „otvarajući put“ kumulativnom mlazu drugog punjenja. Drugi dizajn sažima efekat oklopa kumulativni mlaznici obe optužbe.

Dokazano je da uz jednaku sposobnost proboja oklopa, kalibar tandem projektila može biti manji od kalibra jednokratnog projektila. Međutim, tandem projektil će biti duži od jednog metka i teže će se stabilizirati u letu. Također je vrlo teško za tandem projektil odabrati optimalnu umjetnu udaljenost. To može biti samo kompromis između idealnih vrijednosti za prvo i drugo punjenje. Postoje i druge poteškoće u stvaranju tandema kumulativna municija.

Alternativni dizajni oblikovanog punjenja

Rotacija oblikovanog punjenja dizajniranog da probije oklop sa oblikovanim mlazom smanjuje njegovu sposobnost probijanja oklopa. To je zbog činjenice da centrifugalna sila koja nastaje tijekom rotacije lomi i savija kumulativni mlaz. Međutim, za oblikovano punjenje namijenjeno da probije oklop s jezgrom, a ne mlazom, rotacija prenesena na jezgru može biti korisna za povećanje njegovog prodor oklopa slično kao što je slučaj sa konvencionalnim kinetičkim projektilima.

U SFF/EFP bojevim glavama namijenjenim za rasutu podmuniciju predlaže se upotreba jezgri nastalih prilikom eksplozije oblikovanog punjenja kao sredstva za prodor. artiljerijske granate i rakete. Jezgra, koja ima znatno veći prečnik u odnosu na kumulativni mlaz, takođe ima veći destruktivni efekat iza oklopa, ali prodire znatno manju debljinu oklopa u odnosu na kumulativni mlaz, iako sa mnogo veće udaljenosti. Probijanje oklopa jezgro se može povećati dajući mu optimalnu čvrstoću, što zahtijeva deblju oblogu nego za formiranje kumulativnog mlaza.

U SFF/EFP kumulativnim bojevim glavama preporučljivo je koristiti paraboličnu tantalnu oblogu. Njihovi prethodnici, koji su plosnati naboji, koriste konične obloge od duboko vučenog čelika. U oba slučaja, obloge imaju velike kutne otvore.

Penetracija podzvučnom brzinom

Svi oklopni projektili, čija je brzina udara manja od brzine zvuka u materijalu projektila, percipiraju visoke pritiske i deformirajuće sile pri interakciji s oklopom. Zauzvrat, priroda otpornosti oklopa na prodiranje projektila ovisi o njegovom obliku, materijalu, čvrstoći, duktilnosti i kutu nagiba, kao i o brzini, materijalu i obliku projektila. Nemoguće je dati standardni sveobuhvatan opis procesa koji se dešavaju u ovom slučaju.

Ovisno o jednoj ili drugoj kombinaciji ovih faktora, glavna energija projektila u procesu interakcije s oklopom se različito troši, što dovodi do oštećenja oklopa različite prirode (slika 4).U ovom slučaju u oklopu se javljaju određene vrste naprezanja i deformacija: napetost, kompresija, smicanje i savijanje. U praksi se sve ove vrste deformacija pojavljuju u mješovitom i teško razlučivom obliku, ali za svaku specifičnu kombinaciju uvjeta interakcije između projektila i oklopa određene vrste deformacija su odlučujuće.

Rice. 4.Neki karakteristične vrste oštećenje oklopa kinetičkim projektilima. Od vrha do dna: krhki lom, lomljenje oklopa, smicanje plute, radijalne pukotine, ubod (formiranje latica) na stražnjoj površini

Podkalibar projektil

vrhunski rezultati prodor oklopa postiže se pucanjem iz topova velikog kalibra(koji osigurava da projektil dobije visoku energiju, povećavajući se proporcionalno kalibru na treću potenciju) sa projektilima malog prečnika (što smanjuje energiju potrebnu za projektil koji probija oklop, proporcionalno prečniku projektila na prvu potenciju) . Ovo određuje široku upotrebu podkalibarskih projektila za probijanje oklopa.

Probijanje oklopapodkalibar projektil je određen odnosom njegove mase i brzine, kao i odnosom njegove dužine i prečnika (1:d).

Najbolji od prodor oklopa je najduži projektil koji se može proizvesti postojećom tehnologijom. Ali kada se stabilizuje rotacijom, 1:d ne može preći 1:7 (ili malo više), jer kada se ova granica prekorači, projektil postaje nestabilan u letu.

Sa maksimalno dozvoljenim omjerom od 1:d kako bi se osigurala visoka prodor oklopa lakši projektil sa većom brzinom od težeg projektila sa manjom brzinom. Pri dovoljno velikoj brzini udarca izduženog projektila, materijal prepreke i projektil počinje da teče pri udaru (slika 5), ​​što olakšava proces prodor oklopa. Velike brzine projektila također poboljšavaju preciznost gađanja.

5. Gornja strana: rendgenski snimak izduženog jezgra koji udara u oklopnu ploču nagnutu pod velikim uglom (80°) brzinom od 1200 m/s. Slika odražava stanje 8,5 μs nakon udara: školjke i oklop počinju da se slivaju. Lijevo: rendgenski snimak sekvence prodiranja aluminijumske ploče izduženog bakrenog jezgra pri udaru brzinom od 1200 m/s. Može se vidjeti da se priroda procesa prodiranja približava hidrodinamičkoj: protok materijala barijere i materijala jezgre

Početne brzine modernih podkalibarskih projektila za probijanje oklopa već su blizu maksimuma koji se može postići u artiljerijskim sistemima, ali je ipak moguće daljnje povećanje zbog upotrebe pogonskih punjenja veće energije.

Najbolji prodor oklopa može se dobiti pri brzinama udara od 2000-2500 m/s. Povećanje brzine udara na 3000 m/s ili više ne dovodi do daljeg povećanja prodor oklopa, jer će u ovom slučaju glavni dio energije projektila biti utrošen na povećanje promjera kratera. Međutim, prijelaz na brzine udara jednake (ili veće) brzine zvuka u materijalu projektila (na primjer, upotrebom elektromagnetnih pušaka) ponovo se povećava prodor oklopa, od procesa prodor oklopa postaje idealan, kao kod probijanja oklopa kumulativnim mlazom.

Rotacija ili stabilizacija pera?

Stabilizacija rotacije nije moguća sa omjerom 1:d većim od 8. Stabilizacija pera teže, što je veća brzina projektila, ali je rješenje ovog problema lakše ako se tačka pričvršćivanja perja nalazi na dovoljnoj udaljenosti od centra gravitacije projektila. U tu svrhu ili se u glavu projektila postavlja teška jezgra, ili se stvara šupljina u repu projektila, ili se projektil jednostavno produžava. Stabilizacija perom omogućava uspješnu stabilizaciju projektila znatno veći odnos 1:d, nego se to može osigurati rotacijskom stabilizacijom.

Stabilizacija projektila rotacijom moguća je samo pri ispaljivanju iz pušaka, a stabilizacija preko perja je moguća pri gađanju i iz pušaka i iz glatkih pušaka. Inače, narezani topovi mogu ispaljivati ​​projektile stabilizirane i rotacijom i repom, dok topovi glatke cijevi mogu ispaljivati ​​samo granate stabilizirane repom. U tom smislu, odluka Velike Britanije da koristi puške za svoje tenkove čini se opravdanom.

Upotreba stabilizacije peraja otvara mogućnost značajnog povećanja omjera 1:d, međutim, s druge strane, ove mogućnosti su ograničene snagom projektila, jer će se pretjerano dugi i tanki projektili lomiti prilikom udaranja u oklop, posebno pri udaru pod velikim uglom od normalne do površine oklopa. Predviđena upotreba u projektovanju APFSDS projektila napravljenih od legure osiromašenog uranijuma („Stabella“), odnos 1:d=20, može se objasniti samo veoma visokom čvrstoćom ove legure. Takva čvrstoća se može postići ako je projektil monokristalno tijelo, jer je mehanička čvrstoća jednog kristala mnogo veća od čvrstoće polikristalnog tijela.

Oklop

Za istu debljinu, gušći materijal ima veću antikumulativno izdržljivost u odnosu na manje gust materijal. Međutim, ograničenje za oklop mobilnih vozila nije debljina oklopa kao takvog, već masa oklopa. Sa istom masom, manje gust materijal (zbog veće debljine) će imati veću antikumulativno izdržljivost u poređenju sa gušćim materijalima. To implicira svrsishodnost upotrebe for antikumulativno zaštita laganih izdržljivih materijala (aluminijske legure, kevlar itd.).

Međutim, lagani materijali pružaju slabu zaštitu od kinetičkih projektila. Stoga je za zaštitu od ovih projektila potrebno postaviti jak čelični oklop izvan i iza sloja lakog materijala. Ovo je osnovni koncept kompozitnog (kombinovanog) oklopa, čija specifična kompozicija može biti vrlo složena i čuva se u tajnosti.

Najnovija dostignuća u oklopu su reaktivni oklop, koji se prvi put koristio na izraelskim tenkovima, a također je korišten i na Američki tenk M-1A1 oklop, uključujući monokristale na bazi osiromašenog uranijuma. Potonji ima visoku zaštitna svojstva od kumulativnih i oklopnih podkalibarskih granata, kao i od gama zračenja nuklearne eksplozije. Međutim, osiromašeni uranijum se može lako razdvojiti brzim neutronima (faktor prinosa između 2 i 4), što će povećati neutronsku komponentu. To može povećati za 1,25-1,6 puta radijus smrtonosnih ozljeda od neutronskog fluksa do članova posade tenka tokom nuklearne eksplozije. Da li je ovo vrijedno razmatranja? Odgovor možda neće doći od stručnjaka za oružje, već samo od stručnjaka za strategiju.

GIORGIO FERRARI

"KAKO" AMD "ZAŠTO" PRODORA OKLAPA.

VOJNA TEHNOLOGIJA, 1988, br. 10, str. 81-82, 85, 86, 90-94, 96

Proces proračun prodora oklopa veoma složen, dvosmislen i zavisi od mnogo faktora. Među njima su debljina oklopa, prodor projektila, prodor pištolja, ugao nagiba oklopne ploče itd.

Gotovo je nemoguće samostalno izračunati vjerovatnoću prodora oklopa, a još manje tačnu količinu nanesene štete. Postoje i vjerovatnoće promašaja i povratka ugrađene u softver. Ne zaboravite uzeti u obzir da mnoge vrijednosti ​​​u opisima nisu maksimalne ili minimalne, već prosječne.

Ispod su kriterijumi po kojima se aproksimira proračun prodora oklopa.

Proračun probojnosti oklopa

1. Krug za gledanje je kružno odstupanje u trenutku kada projektil naiđe na metu/prepreku. Drugim riječima, čak i ako meta preklapa krug, projektil može pogoditi rub (spoj oklopnih ploča) ili proći tangentu na oklop.
2. Smanjenje energije projektila se izračunava ovisno o dometu.
3. Projektil leti balistička putanja. Ovaj uslov se odnosi na svo oružje. Ali za protutenkovsko oružje, njuška brzina je prilično velika, tako da je putanja blizu prave linije. Putanja projektila nije ravna, pa su moguća odstupanja. Nišan to uzima u obzir, pokazujući izračunatu površinu udara.
4. Projektil pogađa metu. Prvo se izračunava njegova pozicija u trenutku udara - za mogućnost odskoka. Ako dođe do odskoka, tada se uzima nova putanja i ponovo se izračunava. Ako nije, izračunava se proboj oklopa.
   U ovoj situaciji, vjerovatnoća prodora se određuje iz izračunatog debljina oklopa(ovo uzima u obzir ugao i nagib) i prodor oklopa projektila, i iznosi + -30% od standarda prodor oklopa. Normalizacija se takođe uzima u obzir.
5. Ako granata probije oklop, tada uklanja broj pogodaka tenka naveden u njegovim parametrima (relevantno samo za oklopne, podkalibarske i kumulativne granate). Štoviše, postoji mogućnost da prilikom pogotka nekim modulima (poklopac topa, gusjenica) mogu u potpunosti ili djelomično apsorbirati štetu od projektila, a pritom zadobiti kritična oštećenja, ovisno o području udara projektila. Nema apsorpcije kada oklop probije oklopni projektil. U slučajevima s visokoeksplozivnim fragmentacijskim granatama postoji apsorpcija (za njih se koriste malo drugačiji algoritmi). Šteta visokoeksplozivnog projektila pri prodiranju je ista kao i kod oklopnog projektila. Ako se ne probije, izračunava se prema formuli:
   Polovina štete od visokoeksplozivnog fragmentacionog projektila - (debljina oklopa u mm * koeficijent apsorpcije oklopa). Koeficijent apsorpcije oklopa je približno jednak 1,3, ako je ugrađen modul obloge protiv fragmentacije, tada 1,3 * 1,15
6. Projektil unutar tenka se „kreće“ pravolinijski, pogađajući i „probijajući“ module (opremu i tankere), svaki od objekata ima svoj broj pogodaka. Nanesena šteta (proporcionalna energiji iz tačke 5) dijeli se na štetu direktno na rezervoaru i kritičnu štetu na modulima. Broj uklonjenih hit bodova je ukupan broj, tako da što je više jednokratne kritične štete, manje hit bodova se uklanja iz tenka. I svuda postoji verovatnoća od +- 30%. Za drugačije oklopne granate- formule koriste različite koeficijente. Ako je kalibar projektila 3 ili više puta veći od debljine oklopa na mjestu udara, tada se posebnim pravilom isključuje rikošet.
7. Prilikom prolaska kroz module i nanošenja kritične štete na njih, projektil troši energiju, a pritom je potpuno gubi. Prodor kroz tenk nije predviđen u igri. Ali postoji mogućnost zadobivanja kritične štete na modulu kao lančane reakcije uzrokovane oštećenim modulom (rezervoar za plin, motor) ako se zapali i počne oštećivati ​​druge module, ili eksplodira (stalka za municiju), potpuno uklanjajući hit bodova tenka. Neka mjesta u rezervoaru se posebno preračunavaju. Na primjer, gusjenica i maska ​​topa dobijaju samo kritična oštećenja, bez uklanjanja hit bodova iz tenka, ako oklopni projektil nije išao dalje. Ili optika i otvor za vozača - u nekim tenkovima su „slabe tačke“.

Proboj oklopa tenka zavisi od njegovog nivoa. Što je nivo rezervoara viši, to je teže probiti ga. Top tenkovi imaju maksimalnu zaštitu i minimalni prodor oklopa.

(UY) homogene čelične barijere (oklopni homogeni valjani čelik). U širem smislu, jeste sastavni element sposobnost penetracije destruktivni element (pošto se potonji može koristiti za probijanje ne samo oklopa, već i drugih barijera različite debljine, konzistencije i gustoće).

Sa stanovišta efikasnosti štetnog dejstva, debljina prodora oklopa nema praktični značaj bez projektila, kumulativni mlaz, udarno jezgro zadržavajući preostali oklopni (ekstra-barijerski) efekat. Nakon prodiranja oklopa u prostor iza oklopa, na različite načine treba da izađu procjene prodora oklopa (različite zemlje i različiti vremenski periodi), cijele čaure, oklopna jezgra, udarna jezgra ili uništeni fragmenti ovih granata, jezgra ili fragmenti kumulativnog mlaza ili udarnog jezgra.

Procjena prodora oklopa

Probijanje granata u oklop različite zemlje procijenjeno korištenjem sasvim različitih metoda. Općenito, procjena penetracije oklopa može se opisati maksimalnom debljinom prodora homogenog oklopa koji se nalazi pod uglom od 90 stepeni u odnosu na vektor brzine približavanja projektila. Kao procjena koristi se i maksimalna brzina (ili udaljenost) prodora oklopa određene debljine ili date oklopne barijere sa određenom municijom.

U SSSR/RF, pri procjeni oklopnog prodora municije i povezane izdržljivosti testiranog oklopa kopnenih vozila i mornarice, koriste se koncepti "granične snage stražnje strane" (RPL) i "granične penetracije" (PSP). .

b PTP je minimalna debljina oklopa čija stražnja površina ostaje neoštećena (prema određenom kriteriju) pri gađanju iz odabranog artiljerijskog sistema određenom municijom sa date udaljenosti gađanja.

b PSP je maksimalna debljina oklopa koju artiljerijski sistem može probiti kada ispaljuje određeni tip projektila sa date udaljenosti.

Indikatori stvarnog prodora oklopa mogu biti između vrijednosti protutenkovskog topa i PSP-a. Procjena prodora oklopa značajno se mijenja kada projektil pogodi oklop postavljen pod uglom u odnosu na liniju približavanja projektila. Općenito, prodor oklopa sa smanjenjem kuta nagiba oklopa prema horizontu može se višestruko smanjiti, a pod određenim kutom (različitim za svaku vrstu projektila i tip oklopa), projektil počinje rikošetirati od oklopa. a da ga ne "ugrize", odnosno da ne počnu da prodiru u oklop. Procjena prodora oklopa je još više iskrivljena kada granate pogode ne homogeni valjani oklop, već moderni oklop zaštita oklopna vozila, koja se sada gotovo univerzalno izrađuju ne homogena (homogena), već heterogena (kombinovana) - višeslojna sa umetcima različitih armaturnih elemenata i materijala (keramika, plastika, kompoziti, različiti metali, uključujući i lake).

Prodor oklopa usko je povezan s konceptom „debljine oklopne zaštite“ ili „otpornosti na djelovanje projektila (jedne ili druge vrste udara)“ ili „otpornosti oklopa“. Otpornost oklopa (debljina oklopa, otpornost na udar) obično se označava kao određeni prosjek. Ako je vrijednost otpornosti oklopa (na primjer, VLD) oklopa bilo kojeg modernog oklopnog vozila s višeslojnim oklopom prema tehničkim karakteristikama ovog vozila jednaka 700 mm, to može značiti da će takav oklop izdržati utjecaj kumulativnog streljivo s prodorom oklopa od 700 mm, ali udar kinetičkog BOPS projektila s prodorom oklopa od samo 620 mm neće izdržati. Za tačnu procjenu otpornosti oklopa oklopnog vozila potrebno je navesti najmanje dvije vrijednosti otpora oklopa, za BOPS i za kumulativnu municiju.

Probijanje oklopa tokom akcije lomljenja

U nekim slučajevima, pri upotrebi konvencionalnih kinetičkih projektila (BOPS) ili specijalnih visokoeksplozivnih fragmentacijskih projektila sa plastičnim eksplozivom (a prema mehanizmu djelovanja visokih eksploziva s Hopkinsonovim efektom), ne dolazi do prolaznog prodora, već do zaokreta. oklopna (iza barijera) “raspada” akcija, u kojoj fragmenti oklopa odlijeću kada dođe do oštećenja oklopa sa njegove stražnje strane, imaju dovoljno energije da oštete posadu ili materijalni dio oklopno vozilo. Ljepanje materijala nastaje zbog prolaska kroz materijal barijere (oklopa) udarnog vala pobuđenog dinamičkim udarom kinetičke municije (BOPS), ili udarnog vala detonacije plastičnog eksploziva i mehaničkog naprezanja materijala. na mjestu gdje ga više ne drže sljedeći slojevi materijala (sa stražnje strane) prije njegovog mehaničkog uništenja, dajući izdvojenom dijelu materijala određeni zamah zbog elastične interakcije s masom odvojenog materijala barijere.

Probijanje oklopa kumulativne municije

U smislu probojnosti oklopa, bruto kumulativna municija je približno ekvivalentna modernoj kinetičkoj municiji, ali u principu može imati značajne prednosti u prodoru oklopa u odnosu na kinetičke projektile sve dok se značajno (više od 4000 m/s) ne poveća početne brzine ovo drugo ili produžavanje BOPS jezgara. Za kumulativnu municiju kalibra možete koristiti koncept "koeficijenta penetracije oklopa", koji se izražava u omjeru penetracije oklopa i kalibra municije. Koeficijent prodora oklopa moderne kumulativne municije može doseći 6-7,5. Obećavajuća kumulativna municija, opremljena posebnim snažnim eksplozivima, obložena materijalima kao što su osiromašeni uranijum, tantal, itd., može imati koeficijent prodora oklopa do 10 ili više. HEAT municija također ima nedostatke u smislu prodora oklopa, na primjer, nedovoljna zaštita oklopa kada djeluje na granicama prodora oklopa. Nedostatak kumulativne municije je što postoje dobro razvijene metode zaštite od njih, na primjer, mogućnost uništenja ili defokusiranja kumulativnog mlaza, što se postiže raznim, često prilično na jednostavne načine bočna zaštita od kumulativnih projektila.

Prema hidrodinamičkoj teoriji M.A. Lavrentijeva, efekat propadanja oblikovanog naboja sa konusnim lijevkom [ ] :

b=L(Pc/Pp)^(0,5)

gdje je b dubina prodiranja mlaza u prepreku, L je dužina mlaza, jednaka dužini generatrikse kumulativnog konusa udubljenja, Rs je gustina materijala mlaza, Rp je gustina prepreka. Dužina mlaza L: L=R/sin(α), gdje je R polumjer naboja, α je ugao između ose naboja i generatrike stošca. Međutim, moderna municija koristi različite mjere za aksijalno rastezanje mlaza (lijevak s promjenjivim uglom konusa, s promjenjivom debljinom stijenke) i prodor oklopa moderne municije može premašiti 9 prečnika punjenja.

Proračuni prodora oklopa

Prodor oklopa kinetičke municije, obično kalibra, može se izračunati korištenjem empirijskih formula Siaccija i Kruppa, Le Havrea, Thompsona, Davisa, Kirilova itd., koje se koriste od 19. stoljeća.

Za izračunavanje teorijske probojnosti oklopa kumulativne municije koriste se formule hidrodinamičkog protoka i pojednostavljene formule, na primjer, MacMillan, Taylor-Lavrentiev, Pokrovsky, itd. Teoretski izračunata penetracija oklopa ne poklapa se u svim slučajevima sa stvarnom penetracijom oklopa.

Dobra konvergencija sa tabelarnim i eksperimentalnim podacima prikazana je formulom Jacob de Marre (de Marre) [ ] :b = (V / K) 1 , 43 ⋅ (q 0 , 71 / d 1 , 07) ⋅ (cos ⁡ A) 1 , 4 (\displaystyle b=(V/K)^(1.43)\cdot ( q^ (0,71)/d^(1,07))\cdot (\cos A)^(1,4)), gdje je b debljina oklopa, dm, V, m/s brzina kojom se projektil susreće sa oklopom, K je koeficijent otpora oklopa, kreće se od 1900 do 2400, ali obično 2200, q, kg je masa projektila, d je kalibar projektila, dm, A - ugao u stepenima između uzdužne ose projektila i normale na oklop u trenutku udara (dm - decimetri).

Ova formula nije fizička, odnosno izvedena iz matematički model fizički proces, tj u ovom slučaju može se sastaviti samo pomoću aparata više matematike - i to empirijskog, odnosno na osnovu eksperimentalnih podataka dobijenih u drugoj polovini 19. veka kada su granatirali limove relativno debelog gvožđa i čelično-gvozdenog brodskog oklopa na poligonu sa niskim - brzina projektila velikog kalibra, što naglo sužava njegov opseg primjene. Međutim, formula Jacoba de Marra primjenjiva je za tupoglave oklopne projektile (ne uzima u obzir oštrenje bojeve glave) i ponekad daje dobru konvergenciju za moderne BOPS [ ] .

Probijanje oklopa malokalibarskog oružja

Probojnost oklopa metaka iz malokalibarskog oružja određena je kako maksimalnom debljinom prodora oklopnog čelika tako i sposobnošću probijanja kroz zaštitnu odjeću različitih klasa zaštite (strukturna zaštita) uz održavanje efekta barijere koji je dovoljan da garantuje onesposobljavanje neprijatelja. . IN raznim zemljama potrebna preostala energija metka ili fragmenata metka nakon probijanja zaštitne odjeće procjenjuje se na 80 J i više [ ] . Općenito je poznato da oni koji se koriste u oklopni meci Nakon probijanja prepreke, razne vrste jezgara imaju dovoljan ubojiti učinak samo ako je kalibar jezgra najmanje 6-7 mm i njegova preostala brzina je najmanje 200 m/s. Na primjer, oklopni pištoljski meci s promjerom jezgra manjim od 6 mm imaju vrlo nizak smrtonosni učinak nakon što jezgro probije prepreku.

Oklopna penetracija metaka iz malokalibarskog oružja: b = (C q d 2 a − 1) ⋅ ln ⁡ (1 + B v 2) (\displaystyle b=(Cqd^(2)a^(-1))\cdot \ln(1+Bv^(2) )), gdje je b dubina prodiranja metka u prepreku, q je masa metka, a je koeficijent oblika dijela glave, d je prečnik metka, v je brzina metka na tačka susreta sa preprekom, B i C su koeficijenti za različite materijale. Koeficijent a=1,91-0,35*h/d, gdje je h visina glave metka, za metak modela 1908 a=1, metak za patronu modela 1943 a=1,3, metak TT patrone a=1, 7 koeficijent B=5,5 *10^-7 za oklop (meki i tvrdi), koeficijent C=2450 za meki oklop sa HB=255 i 2960 za tvrdi oklop sa HB=444. Formula je približna i ne uzima u obzir deformaciju bojeve glave, tako da za oklop u nju treba zamijeniti parametre oklopne jezgre, a ne samog metka

Penetracija

Problemi probijanja barijera u vojne opreme nisu ograničeni na probijanje metalnog oklopa, već uključuju i probijanje razne vrste projektili (na primjer, oni koji probijaju beton) barijere od drugih konstrukcijskih i građevinski materijal. Na primjer, uobičajene prepreke su tla (obična i smrznuta), pijesak sa različitim sadržajem vode, ilovača, krečnjaci, graniti, drvo, zidanje, beton, armirani beton. Za izračunavanje penetracije (dubine prodiranja projektila u barijeru) u našoj se zemlji koristi nekoliko empirijskih formula za dubinu prodiranja projektila u barijeru, na primjer, formula Zabudskog, ANII formula ili zastarjela Berezana. formula.

Priča

Potreba za procjenom prodora oklopa prvi put se pojavila u eri pojave pomorskih bojnih brodova. Već sredinom 1860-ih, na Zapadu su se pojavile prve studije koje su procjenjivale prodor oklopa prvih okruglih čeličnih jezgara artiljerijskih topova s ​​punjenjem otvora, a zatim čeličnih oklopnih duguljastih čaura pušaka. U to vrijeme razvija se posebna grana balistike koja proučava prodiranje oklopa projektila, a pojavljuju se i prve empirijske formule za izračunavanje prodora oklopa.

U međuvremenu, razlika u metodama ispitivanja usvojenim u različitim zemljama dovela je do činjenice da su se do 1930-ih godina 20. stoljeća nagomilale značajne razlike u procjeni probojnosti oklopa (i, prema tome, otpornosti oklopa) oklopa.

Na primjer, u Velikoj Britaniji se vjerovalo da svi fragmenti (fragmenti) oklopnog projektila (u to vrijeme još nije bila procijenjena oklopna penetracija kumulativnih projektila) nakon probijanja oklopa trebaju prodrijeti u oklop (barijeru). ) prostor. SSSR je slijedio isto pravilo.

U međuvremenu, u Njemačkoj i SAD-u vjerovalo se da je oklop slomljen ako najmanje 70-80% fragmenata projektila prodre u oklopni prostor [ ] . Naravno, ovo treba imati na umu kada se uspoređuju podaci o penetraciji oklopa dobiveni iz različitih izvora.

Na kraju je to postalo prihvaćeno [ Gdje?] da je oklop probijen ako više od polovine fragmenata projektila završi u oklopnom prostoru [ ] . Preostala energija fragmenata projektila pronađenih iza oklopa nije uzeta u obzir, tako da je i efekat barijere ovih fragmenata ostao nejasan, varirajući od slučaja do slučaja.

Uz različite metode za procjenu probojnosti oklopa granata, od samog početka postojala su dva suprotstavljena pristupa za postizanje toga: ili korištenjem relativno lakih granata velike brzine koje probijaju oklop, ili preko teških granata male brzine koje se radije lome. kroz to. Pojavivši se još u doba prvih bojnih brodova, ove dvije linije postojale su u jednom ili drugom stepenu kroz čitavu evoluciju kinetičkih sredstava uništavanja oklopnih vozila.

Tako je u godinama prije Drugog svjetskog rata u Njemačkoj, Francuskoj i Čehoslovačkoj glavni pravac razvoja bio malokalibarski tenkovski i protutenkovski topovi sa velikom početnom brzinom projektila i forsiranom balistikom, koji se smjer uglavnom održavao i tokom samog rata. . U SSSR-u je, naprotiv, od samog početka stavljen naglasak na razumno povećanje kalibra, što je omogućilo postizanje iste probojnosti oklopa jednostavnijim i tehnološki naprednijim dizajnom projektila, po cijenu blagog povećanja. u masovno-dimenzionalnim karakteristikama samog artiljerijskog sistema. Kao rezultat toga, uprkos opštoj tehničkoj zaostalosti, sovjetska industrija je tokom ratnih godina bila u stanju da obezbedi vojsci dovoljan broj sredstava za borbu protiv neprijateljskih oklopnih vozila koja su bila adekvatna za rešavanje zadataka koji su joj dodeljeni. karakteristike performansi. Tek u poslijeratnim godinama došlo je do tehnološkog iskora, osiguranog, između ostalog, proučavanjem najnovijih njemački razvoj, omogućio je prelazak na efikasnija sredstva za postizanje visoke probojnosti oklopa od jednostavnog povećanja kalibra i drugih kvantitativnih parametara.

(UY) homogene čelične barijere (oklopni homogeni valjani čelik).

Debljina prodora oklopa nema praktičan značaj osim ako projektil, kumulativni mlaz ili udarno jezgro ne zadrže preostali oklop (efekat pred-barijere). Nakon prodiranja oklopa u prostor iza oklopa, prema različitim metodama procjene probojnosti oklopa, trebali bi izaći cijeli projektili, jezgra, udarna jezgra ili uništeni fragmenti ovih projektila ili jezgara, fragmenti kumulativnog mlaza ili udarnog jezgra.

Procjena prodora oklopa

Prodor oklopa granata u različitim zemljama procjenjuje se sasvim različitim metodama. Opću procjenu probojnosti oklopa najispravnije se može opisati maksimalnom debljinom prodora homogenog oklopa koji se nalazi pod uglom od 90 stepeni u odnosu na liniju približavanja projektila. Kada procjenjuju penetraciju oklopa i odgovarajuću oklopnu otpornost oklopa, oni rade s konceptima “Granica stražnje snage” (RPL), koja se prije Drugog svjetskog rata nazivala “Pozadinska granica snage” i “Granica penetracije” (RPP). PTP je minimalna dozvoljena debljina oklopa čija stražnja površina ostaje neoštećena pri gađanju iz odabranog artiljerijskog komada određenom municijom sa određene odabrane udaljenosti. PSP je maksimalna debljina oklopa u koju topnički top sa poznatim tipom projektila može probiti sa određene odabrane udaljenosti.

Stvarne brojke za indikatore penetracije oklopa mogu biti između vrijednosti protutenkovskog oružja i PSP-a. Procjena prodora oklopa je značajno iskrivljena kada projektil pogodi oklop postavljen ne pod pravim uglom u odnosu na liniju pristupa projektila, već pod kutom. U općenitom slučaju, prodor oklopa sa smanjenjem kuta nagiba oklopa prema horizontu može se smanjiti više puta, a pod određenim kutom (različitim za svaku vrstu projektila i vrstu (osobine) oklopa) projektil počinje da se rikošetira od oklopa a da ga ne "ugrize", odnosno da ne počne da probija oklop Procjena probojnosti oklopa je još više iskrivljena kada projektili pogađaju ne homogeni valjani oklop, već modernu oklopnu zaštitu oklopnih vozila, koja se sada gotovo univerzalno pravi ne homogena, već heterogena - višeslojna sa umetcima raznih elemenata za ojačanje i materijala (keramika, plastika , kompoziti, različiti metali uključujući lake).

Trenutno, kada se procjenjuje proboj oklopa u različitim zemljama, udaljenost od pištolja iz kojeg se ispaljuje oklop do oklopa obično se uzima da nije manja od 2000 m, iako se ta udaljenost u nekim slučajevima može smanjiti ili povećati. Ali postoji tendencija povećanja udaljenosti oklopa na više od 2000 m. To je zbog kontinuiranog povećanja prodora oklopa kinetičke BOPS municije), upotrebe tandem municije i većeg broja bojevih glava kumulativnih projektila (. na primjer, ATGM, tendencija povećanja kalibra tenkovskih artiljerijskih topova i odgovarajuće očekivano povećanje prodora oklopa.

Prodor oklopa usko je povezan s konceptom „debljine oklopne zaštite“ ili „otpornosti na djelovanje projektila (jedne ili druge vrste udara)“ ili „otpornosti oklopa“. Otpor oklopa (debljina oklopa, otpornost na udar) obično se označava kao određeni prosjek. Ako je vrijednost otpora oklopa (na primjer, VLD) oklopa bilo kojeg modernog oklopnog vozila s višeslojnim oklopom prema tehničkim karakteristikama ovog vozila jednaka 700 mm, to može značiti da je udar kumulativne municije oklopom prodiranje od 700 mm, takav oklop će izdržati, a kinetički projektil (BOPS) s prodorom oklopa od samo 620 mm neće izdržati. Za tačnu procjenu otpornosti oklopa oklopnog vozila potrebno je navesti najmanje dvije vrijednosti otpora oklopa, za BOPSA i za kumulativnu municiju.

Probijanje oklopa tokom akcije lomljenja

U nekim slučajevima, pri upotrebi konvencionalnih kinetičkih projektila (BOPS) ili specijalnih visokoeksplozivnih fragmentacijskih projektila sa plastičnim eksplozivom (a prema mehanizmu djelovanja visokih eksploziva s Hopkinsonovim efektom), ne dolazi do prolaznog prodora, već do zaokreta. oklopno (beyond-barrier) “spalling” djelovanje, u kojem fragmenti oklopa odlijeću u slučaju neprobojnog oštećenja oklopa sa njegove stražnje strane, imaju dovoljno energije da oštete posadu ili materijalni dio oklopa vozilo. Ljepanje materijala nastaje zbog prolaska kroz materijal barijere (oklopa) udarnog vala pobuđenog dinamičkim udarom kinetičke municije (BOPS) ili udarnog vala detonacije plastičnog eksploziva i mehaničkog naprezanja materijala u mjesto gdje ga više ne drže sljedeći slojevi materijala (sa stražnje strane) do njegovog mehaničkog uništenja, uz davanje slomljenom dijelu materijala određene brzine uklanjanja zbog elastične interakcije s masom preostalog materijala barijere .

Probijanje oklopa kumulativne municije

U smislu probojnosti oklopa, bruto kumulativna municija je približno ekvivalentna modernoj kinetičkoj municiji, ali u principu može imati značajne prednosti u prodoru oklopa u odnosu na kinetičke projektile sve dok se početne brzine potonjih značajno ne povećaju (na više od 4000 m/s) ili BOPS jezgra su izdužena. Za kumulativnu municiju kalibra možete koristiti koncept "koeficijenta penetracije oklopa", koji se izražava u odnosu na kalibar municije i penetraciju oklopa. Koeficijent prodora oklopa moderne kumulativne municije može doseći 6-7,5. Obećavajuća kumulativna municija, opremljena posebnim snažnim eksplozivima, obložena materijalima kao što su osiromašeni uranijum, tantal, itd., može imati koeficijent prodora oklopa do 10 ili više. Kumulativna municija ima i nedostatke u pogledu probojnosti oklopa, na primjer, nedovoljna oklopna zaštita pri djelovanju na granicama probojnosti oklopa, mogućnost uništenja ili defokusiranja kumulativnog mlaza, što se može postići na različite i često prilično jednostavne načine pomoću odbrambena strana.

Prema hidrodinamičkoj teoriji M. A. Lavrentijeva, efekat propadanja oblikovanog naboja sa konusnim lijevkom:

b=L*(Pc/Pp)^0,5 gdje je b dubina prodiranja mlaza u prepreku, L je dužina mlaza, jednaka dužini generatrikse kumulativnog konusa udubljenja, Rs je gustina materijala mlaza, Rp je gustina prepreka. Dužina mlaza L: L=R/sinA, gdje je R polumjer naboja, A je ugao između ose naboja i generatrike stošca. Međutim, moderna municija koristi različite mjere za aksijalno rastezanje mlaza (lijevak s promjenjivim uglom konusa, s promjenjivom debljinom stijenke) i prodor oklopa moderne municije može premašiti 9 prečnika punjenja.

Proračuni prodora oklopa

Teoretski oklop kinetičke municije može se izračunati korištenjem formula Siaccija i Kruppa, Le Havrea, Thompsona, Davisa, Kirilova, USN-a i drugih stalno poboljšavanih formula. Za izračunavanje teorijske probojnosti oklopa kumulativne municije koriste se formule hidrodinamičkog protoka i pojednostavljene formule, na primjer, MacMillan, Taylor-Lavrentiev, Pokrovsky, itd. Teoretski izračunata penetracija oklopa ne poklapa se u svim slučajevima sa stvarnom penetracijom oklopa.

Dobra konvergencija sa tabelarnim i eksperimentalnim podacima prikazana je formulom Jacoba de Marrea (de Marre): gdje je b debljina oklopa, dm, V, m/s brzina kojom se projektil susreće sa oklopom, K je koeficijent otpora oklopa, ima vrijednost od 1900 do 2400, ali obično 2200, q, kg - masa projektila, d - kalibar projektila, dm, A - ugao između uzdužne ose projektila i normale na oklop na trenutak udara (dm - ne inči, već decimetri!)

Formula Jacoba de Marra primjenjiva je za tupoglave oklopne projektile (ne uzima u obzir oštrinu bojeve glave) i ponekad daje dobru konvergenciju za moderne BOPS.

Probijanje oklopa malokalibarskog oružja

Probojnost oklopa metaka iz malokalibarskog oružja određena je kako maksimalnom debljinom prodora oklopnog čelika tako i sposobnošću probijanja kroz zaštitnu odjeću različitih klasa zaštite (strukturna zaštita) uz održavanje efekta barijere koji je dovoljan da garantuje onesposobljavanje neprijatelja. . U raznim zemljama, potrebna preostala energija metka ili fragmenata metka nakon probijanja zaštitne odjeće procjenjuje se na 80 J i više. Općenito, poznato je da jezgra koja se koristi u oklopnim mecima različitih tipova, nakon probijanja prepreke, imaju dovoljan ubojiti učinak samo ako je kalibar jezgra najmanje 6-7 mm, a njegova preostala brzina najmanje 200 m/s. Na primjer, oklopni pištoljski meci s promjerom jezgra manjim od 6 mm imaju vrlo nizak smrtonosni učinak nakon što jezgro probije prepreku.

Prodor oklopa metaka iz malokalibarskog oružja: , gdje je b dubina prodiranja metka u prepreku, q je masa metka, a koeficijent oblika dijela glave, d je prečnik metka, v je brzina metka na mjestu susreta s preprekom, B i C koeficijenti za različite materijale. Koeficijent a=1,91-0,35*h/d, gdje je h visina glave metka, za metak modela 1908 a=1, metak za patronu modela 1943 a=1,3, metak TT patrone a=1, 7 koeficijent B=5,5 *10^-7 za oklop (meki i tvrdi), koeficijent C=2450 za meki oklop sa HB=255 i 2960 za tvrdi oklop sa HB=444. Formula je približna i ne uzima u obzir deformaciju bojeve glave, tako da za oklop u nju treba zamijeniti parametre oklopne jezgre, a ne samog metka

Penetracija

Zadaci probijanja barijera u vojnoj opremi nisu ograničeni na probijanje metalnog oklopa, već uključuju i probijanje barijera od drugih konstrukcijskih i građevinskih materijala raznim vrstama projektila (na primjer, betonskih). Na primjer, uobičajene barijere su tla (obična i smrznuta), pijesak sa različitim sadržajem vode, ilovača, krečnjaci, graniti, drvo, cigla, beton, armirani beton. Za izračunavanje penetracije (dubine prodiranja projektila u barijeru) u našoj se zemlji koristi nekoliko empirijskih formula za dubinu prodiranja projektila u barijeru, na primjer, formula Zabudskog, ANII formula ili zastarjela Berezana. formula.

Priča

Potreba za procjenom prodora oklopa prvi put se pojavila u eri pojave pomorskih bojnih brodova. Već sredinom 1860-ih, na Zapadu su se pojavile prve studije koje su procjenjivale prodor oklopa prvih okruglih čeličnih jezgara artiljerijskih topova s ​​punjenjem otvora, a zatim čeličnih oklopnih duguljastih čaura pušaka. U isto vrijeme na Zapadu se razvija zasebna grana balistike koja proučava proboj oklopa projektila, a pojavljuju se i prve formule za izračunavanje prodora oklopa.

Od 1930-ih godina 20. stoljeća počela su značajna odstupanja u procjeni probojnosti oklopa (i, shodno tome, otpornosti oklopa) oklopa. U Velikoj Britaniji se smatralo da svi fragmenti (fragmenti) oklopnog projektila (u to vrijeme još nije procijenjen oklopni prodor kumulativnih projektila) nakon prodora u oklop trebaju prodrijeti u oklopni (barijerni) prostor. SSSR je slijedio isto pravilo. U Njemačkoj i SAD-u vjerovalo se da je oklop slomljen ako najmanje 70-80% fragmenata projektila prodre u oklopni prostor. U konačnici, postalo je općeprihvaćeno da je oklop probijen ako više od polovine fragmenata projektila završi u oklopnom prostoru. Preostala energija fragmenata projektila iza oklopa nije uzeta u obzir, pa je efekat barijere ovih fragmenata također ostao nejasan, varirajući od slučaja do slučaja.

Oklopni prodor domaćih sredstava za uništavanje oklopnih vozila i sličnih stranih sredstava za uništavanje je tema koja se stalno raspravlja i nakon više od 60 godina od završetka Velikog otadžbinskog rata, gdje je broj dejstava upotrebom oklopnog naoružanja i sredstava njihovog kinetičkog uništenje je ostalo nenadmašno do danas.

U osnovi, upoređuju se oklopne sposobnosti domaćeg i njemačkog protutenkovskog oružja (artiljerijskih topova) Iz analize probojnosti oklopa raznih artiljerijskih sistema u Drugom svjetskom ratu proizlazi sasvim očigledan zaključak da je kod istog kalibra. iste dužine cijevi i iste težine barutnog punjenja, njemački artiljerijskih oruđa u svim slučajevima imali su bolju balistiku od domaćih artiljerijskih oruđa, gotovo bez izuzetka. Domaća artiljerijska oruđa nadmašila su njemačke po probojnosti oklopa, samo u slučaju povećanog kalibra, povećane dužine cijevi ili povećane punjenje praha, i to u većini slučajeva samo za nekoliko povećanja. Kvalitet oklopnoprobojnih (kalibarskih i podkalibarskih) granata i kumulativnih granata domaća artiljerija je uvijek bio lošiji od njemačkog, iako su podkalibarske i kumulativne domaće granate dizajnirane na bazi njemačkih (pod vodstvom I. S. Burmistrova i M. Ya. Vasilieva u NII-6). eliminiran tek u poslijeratnim godinama, uključujući i zahvaljujući radu njemačkih artiljerijskih inženjera u SSSR-u. U poslijeratnim godinama domaća artiljerija napravila je značajan iskorak, posebno na polju stvaranja visoko efikasnih glatkih protutenkovskih i tenkovskih topova.

Trenutno, zbog stalnog unapređenja rezervacija oklopnih vozila vjerovatnog neprijatelja i stagnacija u istraživanju bureta i raketna artiljerija, kao i municije za njih, oklopni prodor standardne i bruto domaće kinetičke municije (proboj oklopa eksperimentalne OBPS municije tipa Svinjec-2 nije bitan u slučaju vojnih sukoba) nije dovoljan da pouzdano uništi neprijateljska oklopna vozila u frontalnim projekcijama sa srednjih i velikih udaljenosti. Oklopni prodor kumulativnih granata domaće cijevi artiljerije također je nedovoljan za danas, iako se ovaj jaz može otkloniti uz dovoljna sredstva za razvoj.

Književnost

• Širokorad A. Enciklopedija ruske artiljerije Minsk: Žetva, 2000.
• Širokorad A. Bog rata Trećeg Rajha M.: "AST", 2003
• Grabin V. Oružje pobede M.: Politizdat, 1989.
• Širokorad A. Genije sovjetske artiljerije M.: "AST", 2003.

Bilješke

Wikimedia fondacija. 2010.

• Tulku Urgen Rinpoche
• Dobrotvorna poštanska marka

Pogledajte šta je “Proboj oklopa” u drugim rječnicima:

prodor oklopa- prodor oklopa... Pravopisni rječnik-priručnik

prodor oklopa- imenica, broj sinonima: 1 oklopni (4) ASIS rječnik sinonima. V.N. Trishin. 2013… Rečnik sinonima

57-mm protutenkovski top model 1941. (ZIS-2)- 57 mm protivtenkovski top arr. 1941 (ZIS 2) Kalibar, mm ... Wikipedia

76 mm pukovski top model 1943- 76 mm pukovski top model 1943 ... Wikipedia

QF 6 funti- Ovaj izraz ima druga značenja, vidi M1. Ordnance QF 6 pounder 7 cwt ... Wikipedia

QF 2 funte- U ovom članku nedostaju linkovi na izvore informacija. Informacije moraju biti provjerljive, inače mogu biti dovedene u pitanje i izbrisane. Možete... Wikipedia

Model 1944 37 mm vazdušni top- (ChK M1) ... Wikipedia

37 mm protivtenkovski top Bofors- Poljski 37 mm protutenkovski top wz.36 ... Wikipedia

Proces proračun prodora oklopa veoma složen, dvosmislen i zavisi od mnogo faktora. Među njima su debljina oklopa, prodor projektila, prodor pištolja, ugao nagiba oklopne ploče itd.

Gotovo je nemoguće samostalno izračunati vjerovatnoću prodora oklopa, a još manje tačnu količinu nanesene štete. Postoje i vjerovatnoće promašaja i povratka ugrađene u softver. Ne zaboravite uzeti u obzir da mnoge vrijednosti ​​​u opisima nisu maksimalne ili minimalne, već prosječne.

Ispod su kriterijumi po kojima se aproksimira proračun prodora oklopa.

Proračun probojnosti oklopa

1. Krug nišana je kružno odstupanje u trenutku kada projektil naiđe na metu/prepreku. Drugim riječima, čak i ako meta preklapa krug, projektil može pogoditi rub (spoj oklopnih ploča) ili proći tangentu na oklop.
2. Smanjenje energije projektila se izračunava ovisno o dometu.
3. Projektil leti balističkom putanjom. Ovaj uslov se odnosi na svo oružje. Ali za protutenkovsko oružje, njuška brzina je prilično velika, tako da je putanja blizu prave linije. Putanja projektila nije ravna, pa su moguća odstupanja. Nišan to uzima u obzir, pokazujući izračunatu površinu udara.
4. Projektil pogađa metu. Prvo se izračunava njegova pozicija u trenutku udara - za mogućnost odskoka. Ako dođe do odskoka, tada se uzima nova putanja i ponovo se izračunava. Ako nije, izračunava se proboj oklopa.
   U ovoj situaciji, vjerovatnoća prodora se određuje iz izračunatog debljina oklopa(ovo uzima u obzir ugao i nagib) i prodor oklopa projektila, i iznosi + -30% od standarda prodor oklopa. Normalizacija se takođe uzima u obzir.
5. Ako granata probije oklop, tada uklanja broj pogodaka tenka naveden u njegovim parametrima (relevantno samo za oklopne, podkalibarske i kumulativne granate). Štoviše, postoji mogućnost da prilikom pogotka nekim modulima (poklopac topa, gusjenica) mogu u potpunosti ili djelomično apsorbirati štetu od projektila, a pritom zadobiti kritična oštećenja, ovisno o području udara projektila. Nema apsorpcije kada oklop probije oklopni projektil. U slučajevima s visokoeksplozivnim fragmentacijskim granatama postoji apsorpcija (za njih se koriste malo drugačiji algoritmi). Šteta visokoeksplozivnog projektila pri prodiranju je ista kao i kod oklopnog projektila. Ako se ne probije, izračunava se prema formuli:
   Polovina štete od visokoeksplozivnog fragmentacionog projektila - (debljina oklopa u mm * koeficijent apsorpcije oklopa). Koeficijent apsorpcije oklopa je približno jednak 1,3, ako je ugrađen modul obloge protiv fragmentacije, tada 1,3 * 1,15
6. Projektil unutar tenka se „kreće“ pravolinijski, pogađajući i „probijajući“ module (opremu i tankere), svaki od objekata ima svoj broj pogodaka. Nanesena šteta (proporcionalna energiji iz tačke 5) dijeli se na štetu direktno na rezervoaru i kritičnu štetu na modulima. Broj uklonjenih hit bodova je ukupan broj, tako da što je više jednokratne kritične štete, manje hit bodova se uklanja iz tenka. I svuda postoji verovatnoća od +- 30%. Za drugačije oklopne granate- formule koriste različite koeficijente. Ako je kalibar projektila 3 ili više puta veći od debljine oklopa na mjestu udara, tada se posebnim pravilom isključuje rikošet.
7. Prilikom prolaska kroz module i nanošenja kritične štete na njih, projektil troši energiju, a pritom je potpuno gubi. Prodor kroz tenk nije predviđen u igri. Ali postoji mogućnost zadobivanja kritične štete na modulu kao lančane reakcije uzrokovane oštećenim modulom (rezervoar za plin, motor) ako se zapali i počne oštećivati ​​druge module, ili eksplodira (stalka za municiju), potpuno uklanjajući hit bodova tenka. Neka mjesta u rezervoaru se posebno preračunavaju. Na primjer, gusjenica i maska ​​topa dobijaju samo kritična oštećenja, bez uklanjanja hit bodova iz tenka, ako oklopni projektil nije išao dalje. Ili optika i otvor za vozača - u nekim tenkovima su „slabe tačke“.

Proboj oklopa tenka zavisi od njegovog nivoa. Što je nivo rezervoara viši, to je teže probiti ga. Gornji tenkovi imaju maksimalnu zaštitu i minimalan prodor oklopa.